Купить РД 34.09.452 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее
Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"
Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.
В части II приведены перечни датчиков дискретной и аналоговой информации, алгоритмы ее усреднения, накопления и коррекции. Даны алгоритмы контроля достоверности и определения расчетных параметров.
1. Двухпозиционные органы, участвующие в формировании признаков переключений технологической схемы энергоблока и ТЭЦ
2. Признаки переключений технологической схемы энергоблока и ТЭЦ
3. Формулы накопления и усреднения исходной информации
4. Автоматически измеряемые технологические параметры, алгоритм их накопления и усреднения
5. Постоянные величины, используемые в расчетах
6. Исходная информация (сменяемые константы)
7. Уравнения термодинамического состояния воды и водяного пара
8. Расчет параметров по выражениям, используемым многократно
9. Расчет общестанционных и других параметров, необходимых при определении ТЭП энергоблока
10. Контроль достоверности, коррекция измеряемых параметров и основных вычисляемых показателей
11. Аппроксимируемые функциональные зависимости, используемые для расчетов
12. Определение структурных характеристик и тепловой схемы
13. Расчет расхода пара в конденсатор
14. Расчет расходов пара и воды в регенеративной системе
15. Расчет параметров фактического состояния сетевых подогревателей
16. Уравнения для расчета давлений пара в отборах и расходов пара на ПСВ № 1и № 2 при многоступенчатом подогреве сетевой воды
17. Определение давлений в отборах и расходов пара на ПСВ № 1и № 2 для расчета нормативных показателей
18. Косвенный расчет энтальпий пара и воды
19. Расчет тепловых и гидравлических параметров фактического состояния конденсатора
20. Расчет удельной выработки электроэнергии отборов
21. Уравнения изменений внутренней мощности турбогенераторов, используемые в расчетах многократно
Дата введения | 01.01.2021 |
---|---|
Добавлен в базу | 01.09.2013 |
Актуализация | 01.01.2021 |
15.06.1981 | Утвержден | Минэнерго СССР | |
---|---|---|---|
Разработан | ВТИ | ||
Разработан | ПО Союзтехэнерго | ||
Разработан | БелЭНИН | ||
Разработан | ЛО ТЭП | ||
Издан | СПО Союзтехэнерго | 1983 г. |
ТИПОВОЙ АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ МОЩНЫХ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ТЭЦ
Часть II
ИСХОДНАЯ ИНФОРМАЦИЯ
И АЛГОРИТМЫ
ЕЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ
РАЗРАБОТАН БелЭНИН, ВТИ, ПО «Союзтехэнерго», Ленинградским отделением ТЭП
В части II приведены перечни датчиков дискретной и аналоговой информации, алгоритмы ее усреднения, накопления и коррекции. Даны алгоритмы контроля достоверности и определения расчетных параметров.
СОДЕРЖАНИЕ
1. Двухпозиционные органы, участвующие в формировании признаков переключений технологической схемы энергоблока и тэц.. 1 2. Признаки переключений технологической схемы энергоблока и тэц.. 4 3. Формулы накопления и усреднения исходной информации. 11 4. Автоматически измеряемые технологические параметры, алгоритм их накопления и усреднения. 12 5. Постоянные величины, используемые в расчетах. 36 6. Исходная информация (сменяемые константы) 47 7. Уравнения термодинамического состояния воды и водяного пара. 50 8. Расчет параметров по выражениям, используемым многократно. 52 9. Расчет общестанционных и других параметров, необходимых при определении тэп энергоблока. 70 10. Контроль достоверности, коррекция измеряемых параметров и основных вычисляемых показателей. 77 11. Аппроксимируемые функциональные зависимости, используемые для расчетов. 96 12. Определение структурных характеристик тепловой схемы.. 119 13. Расчет расхода пара в конденсатор. 125 14. Расчет расходов пара и воды в регенеративной системе. 127 15. Расчет параметров фактического состояния сетевых подогревателей. 132 16. Уравнения для расчета давлений пара в отборах и расходов пара на псв № 1 и 2 при многоступенчатом подогреве сетевой воды.. 133 17. Определение давлений в отборах и расходов пара на псв № 1 и 2 для расчета нормативных показателей. 135 18. Косвенный расчет энтальпий пара и воды.. 137 19. Расчет тепловых и гидравлических параметров фактического состояния конденсатора. 143 20. Расчет удельной выработки электроэнергии отборов. 145 21. Уравнения изменений внутренней мощности турбоагрегатов, используемые в расчетах многократно. 152 |
Таблица 1
Номер параметра |
Наименование органа |
Номер на тепловой схеме |
Адрес ввода параметра в ИВК |
Контрольное значение |
Примечание |
|
Энергоблок |
|
|
|
|
1.1 |
Выключатель турбогенератора |
|
|
|
|
1.2 |
Блок-контакты ввода резервного возбуждения |
|
|
|
|
|
Выключатель: |
|
|
|
|
1.3 |
на линии подачи питания от рабочего трансформатора СН к каждой секции 6 кВ СН энергоблока |
|
|
|
|
1.4 |
на отпайке от шин резервного питания к каждой секции 6 кВ СН энергоблока |
|
|
|
|
1.5 |
каждого дымососа |
|
|
|
|
1.6 |
каждого дымососа рециркуляции |
|
|
|
|
1.7 |
каждой скорости каждого дутьевого вентилятора |
|
|
|
|
1.8 |
питательного электронасоса (ПЭН) |
|
|
|
|
1.9 |
каждого бустерного насоса |
|
|
|
|
1.10 |
каждого конденсатного насоса I ступени |
|
|
|
|
1.11 |
каждого конденсатного насоса II ступени |
|
|
|
|
1.12 |
каждого сливного насоса ПНД № 4 |
|
|
|
|
1.13 |
каждого сливного насоса ПНД № 3 |
|
|
|
|
1.14 |
каждого сливного насоса ПНД № 2 |
|
|
|
|
1.15 |
каждого сетевого насоса I ступени |
|
|
|
|
1.16 |
каждого сетевого насоса II ступени |
|
|
|
|
1.17 |
каждого конденсатного насоса ПСВ № 1 |
|
|
|
|
1.18 |
каждого конденсатного насоса ПСВ № 2 |
|
|
|
|
1.19 |
конденсатного насоса солевых отсеков ПСВ |
|
|
|
|
1.20 |
каждого вентилятора горячего дутья |
|
|
|
|
1.21 |
каждой мельницы |
|
|
|
|
1.22 |
каждого вентилятора пылеприготовительной установки (мельничного вентилятора) |
|
|
|
|
|
Задвижка: |
|
|
|
|
1.23 |
на газопроводе к котлу |
|
|
|
|
1.24 |
на линии отбора пара из тракта промперегрева к РУ СН |
|
|
|
|
1.25 |
на линии от РУ СН к коллектору пара 13 кгс/см2 |
|
|
|
|
1.26 |
на линии подачи пара на калориферы от выхлопа ПТН |
|
|
|
|
1.27 |
на линии подачи пара на калориферы от коллектора 13 кгс/см2 |
|
|
|
|
1.28 |
на линии пускового впрыска |
|
|
|
|
1.29 |
на линии подачи пара на обдувку |
|
|
|
|
1.30 |
на паропроводе IV отбора на деаэратор |
|
|
|
|
1.31 |
на паропроводе от коллектора 13 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
на деаэратор на паропроводе к: |
|
|
|
|
1.32 |
ПВД № 8 |
|
|
|
|
1.33 |
ПВД № 7 |
|
|
|
|
1.34 |
ПВД № 6 |
|
|
|
|
|
на линии слива дренажа из: |
|
|
|
|
1.35 |
ПВД № 7 в деаэратор |
|
|
|
|
1.36 |
ПВД № 6 в ПНД № 5 |
|
|
|
|
1.37 |
ПВД № 6 в конденсатор |
|
|
|
|
1.38 |
ПНД № 5 в конденсатор |
|
|
|
|
1.39 |
на линии подачи конденсата ПСВ № 1 в линию основного конденсата перед ПНД № 3 |
|
|
|
|
1.40 |
на линии подачи конденсата ПСВ № 2 в линию основного конденсата перед ПНД № 4 |
|
|
|
|
1.41 |
на линии подачи сетевой воды к ПСВ № 2 |
|
|
|
|
1.42 |
на линии сетевой воды после ПСВ № 2 |
|
|
|
|
1.43 |
на каждом паропроводе к ПСВ № 2 |
|
|
|
|
1.44 |
на каждой перепускной трубе из ЦСД № 2 в ЦНД |
|
|
|
|
1.45 |
на каждой линии подачи охлаждающей воды к основной поверхности конденсатора |
|
|
|
|
1.46 |
на линии подачи циркуляционной воды к охладителю конденсата ПСВ II ступени |
|
|
|
|
1.47 |
то же на линии отвода воды от охладителя конденсата ПСВ II ступени |
|
|
|
|
1.48 |
на линии подачи подпиточной или сетевой воды к теплофикационному пучку конденсатора |
|
|
|
|
1.49 |
на линии аварийной подачи ХОВ в конденсатор |
|
|
|
|
1.50 |
на линии подачи пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора |
|
|
|
|
1.51 |
на линии подачи пара на основные эжекторы из деаэратора |
|
|
|
|
1.52 |
на линии подачи пара к каждому основному эжектору |
|
|
|
|
1.53 |
на линии подачи пара к пусковому эжектору |
|
|
|
|
|
Задвижка: |
|
|
|
|
1.54 |
на линии подачи питьевой воды к каждому вакуумному деаэратору |
|
|
|
|
1.55 |
на линии подачи пара на РОУ 6/1,2 из линии выхлопа ПТН |
|
|
|
|
1.56 |
на паропроводе от РОУ 6/1,2 к коллектору 1,2 кгс/см2 |
|
|
|
|
1.57 |
на линии подачи сетевой воды к сальниковому подогревателю |
|
|
|
|
|
Регулирующий клапан: |
|
|
|
|
1.58 |
РУ собственных нужд (РУ 40/13) |
|
|
|
|
1.59 |
РОУ 6/1,2 |
|
|
|
|
1.60 |
на линии аварийной подачи ХОВ в конденсатор |
|
|
|
|
1.61 |
Стопорный клапан ПТН |
|
|
|
|
1.62 |
Автоматический байпасный клапан на потоке питательной воды |
|
|
|
|
1.63 |
Переключатель режима работы турбины |
|
|
|
|
1.64 |
Автомат безопасности турбоагрегата |
|
|
|
|
1.65 |
Задатчик регулятора мощности энергоблока (1 - постоянное давление; 0 - скользящее давление свежего пара) |
|
|
|
|
1.66 |
Блок управления регулятора теплофикационных отборов |
|
|
|
|
1.67 |
Сигнализатор положения регулирующей диафрагмы ЦНД |
|
|
|
|
|
Общестанционное оборудование |
|
|
|
|
|
Выключатель: |
|
|
|
|
1.70 |
резервного возбудителя |
|
|
|
|
1.71 |
каждого циркнасоса |
|
|
|
|
1.72 |
каждого трансформатора СН мазутного хозяйства |
|
|
|
|
1.73 |
каждого трансформатора СН водоподготовительной установки |
|
|
|
|
1.74 |
каждого трансформатора котельной низкого давления |
|
|
|
|
1.75 |
каждого трансформатора водогрейной котельной |
|
|
|
|
1.76 |
каждого насоса рециркуляции для водогрейных котлов |
|
|
|
|
1.77 |
каждого насоса перекачки сетевой воды из обратного трубопровода в подающий |
|
|
|
|
1.78 |
каждого подпиточного насоса (летнего) |
|
|
|
|
1.79 |
каждого подпиточного насоса (зимнего) |
|
|
|
|
1.80 |
каждого насоса сырой воды питания котлов |
|
|
|
|
1.81 |
каждого насоса баков запаса конденсата |
|
|
|
|
1.82 |
каждого трансформатора насосной станции подпитки |
|
|
|
|
1.83 |
каждого трансформатора СН топливоподачи |
|
|
|
|
1.84 |
каждого насоса смывной воды |
|
|
|
|
1.85 |
каждого багерного насоса |
|
|
|
|
|
Задвижка: |
|
|
|
|
1.86 |
на газопроводе к каждому ПВК |
|
|
|
|
1.87 |
на мазутопроводе к каждому ПВК |
|
|
|
|
1.88 |
на линии подачи сетевой воды к каждому ПВК |
|
|
|
|
1.89 |
на линии выхода сетевой воды после каждого ПВК |
|
|
|
|
1.90 |
на газопроводе к котельной низкого давления |
|
|
|
|
1.91 |
на мазутопроводе к котельной низкого давления |
|
|
|
|
1.92 |
на линии подающей сетевой воды на СН ТЭЦ |
|
|
|
|
1.93 |
на линии обратной сетевой воды на СН ТЭЦ |
|
|
|
|
1.94 |
на линии подачи пара на подогреватель сырой воды питания котлов |
|
|
|
|
1.95 |
на подающей линии каждой тепломагистрали от ТЭЦ к потребителям |
|
|
|
|
1.96 |
то же на обратной линии |
|
|
|
|
1.97 |
на линии подачи пара от КНД к потребителям |
|
|
|
|
Таблица 2
Номер |
Наименование |
Обозначение |
Логическое условие формирования признака Knj = 1 |
Контрольное значение |
Примечание |
|
Энергоблок |
|
|
|
|
2.1 |
Включение генератора в сеть |
K1 |
Включен выключатель генератора (1.1) |
|
|
2.2 |
Ввод резервного возбуждения на данный энергоблок |
K2 |
Включены блок-контакты ввода резервного возбуждения на данный энергоблок (1.2) |
|
|
2.3 |
Включение рабочего трансформатора СН энергоблока |
K3 |
Положение выключателя «Включено» (1.3) |
|
|
2.4 |
Ввод резервного питания на каждую секцию 6 кВ СН энергоблока |
K4j |
Положение выключателя «Включено» (1.4) |
|
|
|
Включение: |
|
|
|
|
2.5 |
каждого дымососа |
K5j |
Положение выключателя «Включено»(1.5) |
|
|
2.6 |
каждого дымососа рециркуляции |
K6j |
Положение выключателя «Включено» (1.6) |
|
|
2.7 |
каждой скорости каждого дутьевого вентилятора |
K7j |
Положение выключателя «Включено» (1.7) |
|
|
2.8 |
ПЭН |
K8 |
Положение выключателя «Включено» (1.8) |
|
|
2.9 |
каждого бустерного насоса |
j |
Положение выключателя «Включено» (1.9) |
|
|
2.10 |
каждого конденсатного насоса I ступени |
|
Положение выключателя «Включено» (1.10) |
|
|
2.11 |
каждого конденсатного насоса II ступени |
|
Положение выключателя «Включено» (1.11) |
|
|
2.12 |
каждого сливного насоса ПНД № 4 |
|
Положение выключателя «Включено» (1.12) |
|
|
2.13 |
каждого сливного насоса ПНД № 3 |
|
Положение выключателя «Включено» (1.13) |
|
|
2.14 |
каждого сливного насоса ПНД № 2 |
|
Положение выключателя «Включено» (1.14) |
|
|
2.15 |
каждого сетевого насоса I ступени |
|
Положение выключателя «Включено» (1.15) |
|
|
2.16 |
каждого сетевого насоса II ступени |
K16j |
Положение выключателя «Включено» (1.16) |
|
|
2.17 |
каждого конденсатного насоса ПСВ № 1 |
|
Положение выключателя «Включено» (1.17) |
|
|
2.18 |
каждого конденсатного насоса ПСВ № 2 |
|
Положение выключателя «Включено» (1.18) |
|
|
2.19 |
конденсатного насоса солевых отсеков сетевых подогревателей |
|
Положение выключателя «Включено» (1.19) |
|
|
2.20 |
каждого вентилятора горячего дутья |
|
Положение выключателя «Включено» (1.20) |
|
|
2.21 |
каждой мельницы |
|
Положение выключателя «Включено» (1.21) |
|
|
2.22 |
каждого вентилятора пылеприготовительной установки (мельничного вентилятора) |
|
Положение выключателя «Включено» (1.22) |
|
|
2.23 |
Наличие расхода газа на котел |
|
Открыта задвижка на газопроводе к котлу (1.23) |
|
|
2.24 |
Наличие отбора пара на РУ СН из тракта промперегрева |
|
Открыты задвижки на линии отбора пара из тракта промперегрева к РУ СН (1.24) и от РУ СН к коллектору пара 13 кгс/см2 (1.25) и регулирующий клапан РУ СН (1.58) |
|
|
2.25 |
Наличие расхода пара на ПТН |
|
Открыт стопорный клапан ПТН (1.61) |
|
|
2.26 |
Наличие расхода пара на калориферы |
|
Открыта задвижка на линии подачи пара на калориферы от выхлопа ПТН (1.26) или от коллектора СН 13 кгс/см2 (1.27) |
|
|
2.27 |
Питание калориферов от РОУ |
|
на линии от РОУ к калориферам (1.27) |
|
|
2.28 |
Включение пускового впрыска |
|
на линии пускового впрыска (1.28) |
|
|
2.29 |
Подача пара на обдувку поверхностей нагрева |
|
на линии подачи пара на обдувку (1.29) |
|
|
2.30 |
Питание деаэратора 6 кгс/см2 паром IV отбора |
|
на паропроводе IV отбора на деаэратор (1.30) |
|
|
2.31 |
Питание деаэратора 6 кгс/см2 паром от коллектора СН |
|
на паропроводе от коллектора СН на деаэратор (1.31) |
|
|
2.32 |
Отключение: |
|
|
|
|
|
группы ПВД |
|
Открыт автоматический байпасный клапан на потоке питательной воды (1.62) |
|
|
2.33 |
ПВД № 8 |
|
Закрыта задвижка на паропроводе к: ПВД № 8 (1.32) |
|
|
2.34 |
ПВД № 7 |
|
ПВД № 7 (1.33) |
|
|
2.35 |
ПВД № 6 |
|
ПВД № 6 (1.34) |
|
|
2.36 |
Слив конденсата греющего пара: |
|
Открыта задвижка: |
|
|
|
ПВД № 7 в деаэратор |
|
на линии слива дренажа из ПВД № 7 в деаэратор (1.35) |
|
|
2.37 |
ПВД № 6 в ПНД № 5 |
|
на линии слива дренажа из ПВД № 6 в ПНД № 5 (1.36) |
|
|
2.38 |
ПВД № 6 в конденсатор |
|
на линии слива дренажа из ПВД № 6 в конденсатор (1.37) |
|
|
2.39 |
ПНД № 5 в конденсатор |
|
на линии слива дренажа из ПНД № 5 в конденсатор (1.38) |
|
|
2.40 |
Подача конденсата ПСВ № 1 в линию основного конденсата перед ПНД № 3 |
|
на линии подачи конденсата ПСВ № 1 в линию основного конденсата перед ПНД № 3 (1.39) |
|
|
2.41 |
Подача конденсата ПСВ № 2 в линию основного конденсата перед ПНД № 4 |
|
на линии подачи конденсата ПСВ № 2 в линию основного конденсата перед ПНД № 4 (1.40) |
|
|
2.42 |
Отключение цилиндра низкого давления |
|
Закрыты задвижки на перепускных трубах из ЦСД № 2 в ЦНД (1.44) |
|
|
2.43 |
Наличие охлаждения основной поверхности конденсатора |
|
Открыты задвижки на линиях подачи охлаждающей воды к основной поверхности конденсатора (1.45) |
|
|
2.44 |
Наличие подачи циркуляционной воды к охладителю конденсата ПСВ II ступени |
|
Открыты задвижки на линиях подачи и отвода циркуляционной воды через охладитель конденсата ПСВ II ступени (1.46 и 1.47) |
|
|
2.45 |
Наличие охлаждения теплофикационного пучка конденсатора подпиточной или сетевой водой |
|
Открыта задвижка: на линии подачи подпиточной или сетевой воды к теплофикационному пучку (1.48) |
|
|
2.46 |
Наличие подачи аварийного добавка ХОВ в конденсатор |
|
на линии аварийной подачи ХОВ в конденсатор (1.49) и регулирующий клапан (1.60) |
|
|
2.47 |
Подача пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора |
|
на линии подачи пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора (1.50) |
|
|
2.48 |
Подача пара на основные эжекторы из деаэратора |
|
на линии подачи пара на основные эжекторы из деаэратора (1.51) |
|
|
2.49 |
Наличие подачи пара на каждый основной эжектор |
|
на каждой линии подачи пара к каждому основному эжектору (1.52) |
|
|
2.50 |
Наличие подачи пара на пусковой эжектор |
|
на линии подачи пара на пусковой эжектор (1.53) |
|
|
2.51 |
Включение каждого вакуумного деаэратора подпиточной воды |
|
на линии подачи питьевой воды к каждому вакуумному деаэратору (1.54) |
|
|
2.52 |
Наличие отбора пара на РОУ 6/1,2 после ПТН |
|
Открыты задвижки на линиях подачи пара на РОУ 6/1,2 после ПТН (1.55) и от РОУ 6/1,2 к коллектору 1,2 кгс/см2 (1.56) и регулирующий клапан (1.59) |
|
|
2.53 |
Наличие подачи сетевой воды к сальниковому подогревателю |
|
Открыта задвижка на линии подачи сетевой воды к сальниковому подогревателю (1.57) |
|
|
2.54 |
Включение пусковой программы расчета ТЭП |
|
Наличие охлаждения основной поверхности конденсатора и наличие подачи пара на один из эжекторов (K48 = 1 или K50 = 1) |
|
|
2.55 |
Переход от пусковой к основной программе расчета ТЭП |
|
Nген > A по средним значениям за первичный интервал |
|
1. Значение А выбирается в конкретных условиях 2. При переходе признака K55 с 0 на 1 производится вычисление ТЭП пуска; со следующего первичного интервала включается основная программа расчета ТЭП |
2.56 |
Переход от основной программы расчета ТЭП к программе останова энергоблока при останове энергоблока с постепенной разгрузкой |
K56 |
Nген < A по средним значениям за первичный интервал |
|
При переходе признака K56 с 0 на 1 производится однократный расчет показателей по основной программе расчета ТЭП за первичный интервал, засылка данных в массив накопления за смену, расчет показателей за смену, засылка показателей за смену в массив накопления нарастающим итогом, расчет показателей нарастающим итогом и отключение основной программы расчета ТЭП |
2.57 |
Работа турбоагрегата: |
|
|
|
|
|
по тепловому графику нагрузки |
|
Переключатель режима работы турбины находится в позиции «Режим и работа на противодавлении» (1.63) |
|
|
2.58 |
в режиме двухступенчатого подогрева сетевой воды |
|
Открыты задвижки на линии сетевой воды до ПСВ № 2 и после него (1.41 и 1.42) и задвижка на одном или большем числе паропроводов к ПСВ № 2 (1.43) |
|
|
2.59 |
в режиме одноступенчатого подогрева сетевой воды |
|
Закрыты задвижки на паропроводах к ПСВ № 2 (1.43) и включен один конденсатный насос ПСВ или более |
|
|
2.60 |
в конденсационном режиме с отключенным регулятором давления |
|
Блок управления регулятора теплофикационных отборов находится в позиции, соответствующей конденсационному режиму («Ручное управление») (1.66) |
|
|
2.61 |
Останов энергоблока автоматом безопасности |
K61 |
Сработал автомат безопасности (1.64) |
|
|
2.62 |
Работа энергоблока на скользящем давлении |
|
Задатчик режима регулятора мощности энергоблока находится в положении «Скользящее давление» (1.65) |
|
|
2.63 |
Регулирующая диафрагма ЦНД на верхнем упоре |
K63 |
(1.67) = 1 |
|
|
2.64 |
Работа турбоагрегата в режиме трехступенчатого подогрева сетевой воды |
|
Открыты задвижки на линии сетевой воды до и после ПСВ № 2 (1.41 и 1.42), на одном или большем числе паропроводов к ПСВ № 2 (1.43) и на линии подачи подпиточной воды к теплофикационному пучку (1.48) и закрыты задвижки на каждой линии подачи охлаждающей воды к основной поверхности конденсатора |
|
|
2.65 |
Включение ПСВ-1 |
|
Открыты задвижки на линии сетевой воды до и после ПСВ № 1 (1.67, 1.68) и включены один или более конденсатных насосов ПСВ № 1 |
|
|
2.66 |
... |
|
|
|
|
2.67 |
... |
|
|
|
|
2.68 |
... |
|
|
|
|
2.69 |
... |
|
|
|
|
|
Общестанционное оборудование |
|
|
|
|
2.70 |
Включение резервного возбудителя |
K70 |
Положение выключателя «Выключено» (1.70) |
|
|
2.71 |
каждого циркуляционного насоса (каждой ступени скорости) |
K71j |
Положение выключателя «Включено» (1.71) |
|
|
2.72 |
каждого трансформатора СН мазутного хозяйства |
K72j |
Положение выключателя «Включено» (1.72) |
|
|
2.73 |
каждого трансформатора СН водоподготовительной установки |
K73j |
Положение выключателя «Включено» (1.73) |
|
|
2.74 |
каждого трансформатора котельной низкого давления |
K74j |
Положение выключателя «Включено» (1.74) |
|
|
2.75 |
каждого трансформатора водогрейной котельной |
K75j |
Положение выключателя «Включено» (1.75) |
|
|
2.76 |
каждого насоса рециркуляции для ... |
K76j |
Положение выключателя «Включено» (1.76) |
|
|
2.77 |
каждого насоса перекачки сетевой воды из обратного трубопровода в подающий |
K77j |
Положение выключателя «Включено» (1.77) |
|
|
2.78 |
каждого подпиточного насоса (летнего) |
K78j |
Положение выключателя «Включено» (1.78) |
|
|
2.79 |
каждого подпиточного насоса (зимнего) |
K79j |
Положение выключателя «Включено» (1.79) |
|
|
2.80 |
каждого насоса сырой воды питания котлов |
K80j |
Положение выключателя «Включено» (1.80) |
|
|
2.81 |
каждого насоса баков запаса конденсата |
K81j |
Положение выключателя «Включено» (1.81) |
|
|
2.82 |
каждого трансформатора насосной станции подпитки |
K82j |
Положение выключателя «Включено» (1.82) |
|
|
2.83 |
каждого трансформатора СН топливоподачи |
K83j |
Положение выключателя «Включено» (1.83) |
|
|
2.84 |
каждого насоса смывной воды |
K84j |
Положение выключателя «Включено» (1.84) |
|
|
2.85 |
каждого багерного насоса |
K85j |
Положение выключателя «Включено» (1.85) |
|
|
2.86 |
Наличие расхода газа на каждый ПВК |
|
Открыта задвижка на газопроводе к каждому ПВК (1.86) |
|
|
2.87 |
Наличие расхода мазута на каждый ПВК |
|
Открыта задвижка на мазутопроводе к каждому ПВК (1.87) |
|
|
2.88 |
Наличие расхода сетевой воды через каждый ПВК |
K88j |
Открыты задвижки на линиях подачи (1.88) и выхода (1.89) сетевой воды после каждого ПВК |
|
|
2.89 |
Включение каждого ПВК |
|
K86j = 1 или K87j = 1 |
|
|
2.90 |
Наличие расхода газа на котельную низкого давления |
|
Открыта задвижка на газопроводе к котельной низкого давления (1.90) |
|
|
2.91 |
Наличие расхода мазута на котельную низкого давления |
|
Открыта задвижка на мазутопроводе к котельной низкого давления (1.91) |
|
|
2.92 |
Наличие расхода сетевой воды на СН ТЭЦ |
|
Открыты задвижки на линиях подающей (1.92) и обратной (1.93) сетевой воды на СН ТЭЦ |
|
|
2.93 |
Включение парового подогревателя сырой воды питания котлов |
|
Открыта задвижка на линии подачи пара на подогреватель сырой воды питания котлов (1.94) |
|
|
2.94 |
Наличие отпуска тепла по каждой тепломагистрали от ТЭЦ к потребителям |
|
Открыты задвижки на подающей (1.95) и обратной (1.96) линиях каждой тепломагистрали от ТЭЦ к потребителям |
|
|
2.95 |
Включение котельной низкого давления |
K95 |
Открыта задвижка на линии подачи пара от КНД к потребителям (1.97) |
|
|
* Признаки накапливаются и усредняются по формуле (3.4); для накапливаемых признаков при среднем значении Kj < 0,5 за 15 мин принимается Kj = 0, при Kj > 0,5 Kj = 1. |
Таблица 3
Номер формулы |
Наименование величины |
Обозначение |
Формула вычисления |
Обозначение величин, входящих в формулу |
3.1 |
Среднее значение параметра за первичный интервал |
X0 |
|
i - номер цикла опроса датчиков в первичном интервале |
3.2 |
Среднее значение параметра за первичный интервал с признаком участия в накоплении |
X0 |
|
N - количество измерений (циклов опроса) в первичном интервале |
3.3 |
Среднее значение параметра за время накопления его показаний при Kпi = 1 в первичном интервале |
X0 |
|
Xi - мгновенное значение параметра Kпi - признак участия параметра в накоплении (может принимать значения 1 или 0) |
3.4 |
Среднее значение признака участия параметров в накоплении за первичный интервал |
X0 |
|
δX - поправка к измеренному значению параметра (на высоту столба жидкости, градуировку и др.) - см. разд. 2.1 части I |
Таблица 4
Номер параметра |
Наименование параметра |
Обозначение |
Размерность |
Пределы отклонения параметра (уставки) |
Погрешность измерительного преобразователя |
Адрес ввода параметра в ИВК |
Номер формулы усреднения |
Признак участия в накоплении |
Вид контроля достоверности |
Примечание |
|
Энергоблок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Питательная вода за ПВД после байпаса: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.1 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
0,5/1,0 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.2 |
то же (дублирующий датчик) |
|
кгс/см2 |
|
0,5/1,0 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.3 |
давление перед расходомерным устройством |
Рпв |
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.4 |
температура перед расходомерным устройством |
tпв |
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
В |
|
|
Питательная вода на входе в котел до РПК: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.5 |
температура |
t'пв |
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
В |
|
|
Свежий пар за котлом по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.6 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
ΔРпеj |
кгс/см2 |
|
0,6/1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
Только для барабанных котлов |
4.7 |
давление перед расходомерным устройством |
Рпеj |
кгс/см2 |
|
0,6/1,0 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.8 |
температура перед расходомерным устройством |
tпеj |
°С |
|
2,0/7,0 °С |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.9 |
температура до пускового впрыска |
|
°С |
|
2,0/7,0 °С |
|
3.1 |
- |
В |
|
|
Пар в тракте холодного промперегрева по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.10 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.11 |
то же (дублирующий датчик) |
|
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.12 |
давление перед расходомерным устройством |
P'ппj |
кгс/см2 |
|
0,6/1,0 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.13 |
температура перед расходомерным устройством |
t'ппj |
°С |
|
2,0/7,0 °C |
|
3.1 |
- |
В |
|
|
Пар в тракте горячего промперегрева за котлом по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.14 |
давление |
P"ппj |
кгс/см2 |
|
0,6/1,0 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.15 |
температура до пускового впрыска |
|
°С |
|
2,0/7,0 °С |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.16 |
то же за впрыском |
|
°С |
|
2,0/7,0 °С |
|
3.1 |
- |
В |
|
|
Питательная вода на впрыски: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.17 |
измеренный расход от промежуточной ступени питательных насосов |
Gвпр |
т/ч |
|
1,5 % |
|
3.2 |
K28 |
П |
|
4.18 |
температура воды перед расходомерным устройством |
tвпр |
°С |
|
2,0 °С |
|
3.3 |
K28 |
П |
|
|
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН после расходомерного устройства (4.10) по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.19 |
измеренный расход |
|
т/ч |
|
1,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.20 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
Параметры измеряются только при отборе пара на СН из промежуточной ступени промежуточного пароперегревателя. При отборе пара из холодных или горячих линий промперегрева они заменяются параметрами 4.12; 4.13 или 4.15; 4.16 |
4.21 |
температура |
|
°С |
|
7,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар, отбираемый из тракта холодного промперегрева на РУ СН: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.22 |
расход пара после РУ СН на блочный коллектор 13 кгс/см2 |
ДРУ СН |
т/ч |
|
1,5 % |
|
3.2 |
K24 |
П |
|
4.23 |
давление перед расходомерным устройством |
РРУ СН |
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.3 |
K24 |
П |
|
4.24 |
температура перед расходомерным устройством |
tРУ СН |
°С |
|
7,0 °С |
|
3.3 |
K24 |
П |
|
|
Мазут, подаваемый на котел по каждому потоку: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.25 |
измеренный расход |
|
т/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.26 |
то же (дублирующий датчик) |
|
т/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.27 |
-"- (по шайбе малого расхода) |
|
т/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.28 |
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.29 |
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Мазут на линии рециркуляции от котла по каждому потоку: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.30 |
измеренный расход |
|
т/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Природный газ, подаваемый на котел: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.31 |
измеренный расход |
|
тыс.м3/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.2 |
K23 |
В |
|
4.32 |
то же (дублирующий датчик) |
|
тыс.м3/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.2 |
K23 |
В |
|
4.33 |
-"- (по шайбе малого расхода) |
|
тыс.м3/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.34 |
давление перед расходомерным устройством |
Рг |
кгс/см2 |
|
0,6/1,0 % |
|
3.3 |
K23 |
П |
|
4.35 |
температура перед расходомерным устройством |
tг |
°С |
|
2,0 °C |
|
3.3 |
K23 |
П |
|
|
Пар перед калориферами: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.36 |
давление |
Ркф |
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.3 |
K26 |
П |
|
4.37 |
температура |
tкф |
°С |
|
4,0 °C |
|
3.3 |
K26 |
П |
|
|
Конденсат калориферов: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.38 |
измеренный расход |
|
т/ч |
|
1,5 % |
|
3.2 |
K26 |
П |
|
4.39 |
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
|
4,0 °C |
|
3.2 |
K26 |
П |
|
|
Содержание кислорода по каждому потоку: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.40 |
за котлом (в точке с температурой газов не выше 600 °С) |
|
% |
|
4,0 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.41 |
в уходящих газах за воздухоподогревателем |
|
% |
|
4,0 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
|
Содержание водорода по каждому потоку: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.42 |
за пароперегревателем |
|
% |
|
4,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Температура воздуха по каждому потоку: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.43 |
перед дутьевым вентилятором до врезки линии рециркуляции |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.44 |
перед калориферами |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.45 |
перед воздухоподогревателем (за калориферами) |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.46 |
за воздухоподогревателем |
|
°С |
|
4,5 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Температура уходящих газов по каждому потоку: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.47 |
за воздухоподогревателем |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.48 |
за дымососом |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.49 |
перед воздухоподогревателем |
|
°С |
|
3,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар, подаваемый на мазутные форсунки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.50 |
давление |
Рф |
кгс/см2 |
|
1,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.51 |
температура |
tф |
°С |
|
4,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар, подаваемый на обдувку поверхностей нагрева котла по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
При отборе пара на обдувку из тракта промперегрева параметры 4.53 и 4.54 заменяются соответственно параметрами 4.20 и 4.21 |
4.52 |
измеренный расход |
|
т/ч |
|
1,5 % |
|
3.2 |
K29 |
П |
|
4.53 |
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.3 |
K29 |
П |
|
4.54 |
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
|
4,0 °С |
|
3.3 |
K29 |
П |
|
|
Разрежение газов: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.55 |
перед дымососами |
|
кгс/м2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.56 |
за дымососами |
|
кгс/м2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.57 |
перед воздухоподогревателями |
|
кгс/м2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.58 |
за воздухоподогревателями |
|
кгс/м2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.59 |
в верху топки |
|
кгс/м2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.60 |
за пароперегревателем |
|
кгс/м2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Давление воздуха: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.61 |
перед вентиляторами |
|
кгс/м2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.62 |
за вентиляторами |
|
кгс/м2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.63 |
перед воздухоподогревателями |
|
кгс/м2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.64 |
за воздухоподогревателями |
|
кгс/м2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Питательная вода за водяным экономайзером по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.65 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.66 |
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
|
2,5 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар перед выходной (конвективной) ступенью пароперегревателя по каждому потоку: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.67 |
температура |
|
°С |
|
3,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Уходящие газы в тракте рециркуляции по каждому потоку: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.68 |
перепад давления на расходомерном устройстве |
|
кгс/м2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Непрерывная продувка: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.69 |
измеренный расход |
Gпр |
т/ч |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
Параметры 4.69, 4.70 и 4.71 для барабанных котлов |
4.70 |
давление перед расходомерным устройством |
Рпр |
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.71 |
температура перед расходомерным устройством |
tпр |
°С |
|
3,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.72 |
Удельная электрическая проводимость питательной воды |
æпв |
мкСм/см |
|
2,0/5,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.73 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.74 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.75 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.76 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.77 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.78 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.79 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Свежий пар перед стопорными клапанами ЦВД по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.80 |
давление |
Рсj |
кгс/см2 |
|
0,6/1,0 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.81 |
температура |
tсj |
°С |
|
2,0/7,0 °С |
|
3.1 |
- |
В |
|
|
Пар в регулирующей ступени турбины |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.82 |
давление |
Рр.ст |
кгс/см2 |
|
0,6 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар за ЦВД по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.83 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
0,6 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.84 |
температура |
|
°С |
|
1,0/4,0 °С |
|
3.1 |
- |
В |
|
|
Пар перед отсечными клапанами ЦСД № 1 по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.85 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
0,6 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.86 |
температура |
|
°С |
|
2,0/7,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар перед I ступенью ЦСД № 1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.87 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
0,6 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар за ЦСД № 1 по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.88 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
0,6 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.89 |
температура |
|
°С |
|
2,0/7,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар перед ЦСД № 2 по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.90 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
0,6 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.91 |
температура |
|
°С |
|
2,0/7,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар, подаваемый на ПТН: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.92 |
измеренный расход |
ДПТН |
т/ч |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K25 |
П |
|
4.93 |
давление перед расходомерным устройством |
Р'ПТН |
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.3 |
K25 |
П |
|
4.94 |
температура перед расходомерным устройством |
t'ПТН |
°С |
|
2,0/7,0 °С |
|
3.3 |
K25 |
П |
|
|
Пар на выхлопе ПТН: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.95 |
давление |
Р"ПТН |
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.3 |
K25 |
П |
|
4.96 |
температура |
t"ПТН |
°С |
|
2,0/7,0 °С |
|
3.3 |
K25 |
П |
|
|
Пар на ПСВ № 2 по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.97 |
давление в камере отбора |
P3j |
кгс/см2 |
|
0,6 % |
|
3.3 |
K58 |
В |
Датчики устанавливаются на каждой из трех линий (4.97, 4.98, 4.99) |
4.98 |
давление на входе в подогреватель |
Pпс2j |
кгс/см2 |
|
0,6 % |
|
3.3 |
K58 |
В |
|
4.99 |
температура в камере отбора |
t3j |
°С |
|
2,0/7,0 °С |
|
3.3 |
K58 |
В |
|
|
Конденсат после ПСВ № 2: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.100 |
расход в линию на обессоливание |
|
т/ч |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K58 |
П |
|
4.101 |
расход в линию основного конденсата перед ПНД № 4 |
|
т/ч |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K41 |
П |
|
4.102 |
температура после конденсатосборника |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.3 |
K58 |
П |
|
4.103 |
удельная электрическая проводимость конденсата |
æпс2 |
мкСм/см |
|
2,0/5,0 % |
|
3.3 |
K58 |
П |
|
|
Пар на ПСВ № 1 по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.104 |
давление в камере отбора |
Р2j |
кгс/см2 |
|
0,6 % |
|
3.3 |
K65 |
В |
|
4.105 |
температура в камере отбора |
t2j |
°С |
|
2,0/7,0 °С |
|
3.3 |
K65 |
В |
|
|
Конденсат после ПСВ № 1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.106 |
расход в линию на обессоливание |
|
т/ч |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K65 |
П |
|
4.107 |
расход в линию основного конденсата перед ПНД № 3 |
|
т/ч |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K40 |
П |
|
4.108 |
температура после конденсатосборника |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.3 |
K65 |
П |
|
4.109 |
удельная электрическая проводимость конденсата |
æпс1 |
мкСм/см |
|
2,0/5,0 % |
|
3.3 |
K65 |
П |
|
4.110 |
расход из солевых отсеков в расширитель конденсатора |
|
т/ч |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K65 |
П |
|
4.111 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сетевая вода через ПСВ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.112 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
0,5/1,0 % |
|
3.2 |
K65 |
В |
|
4.113 |
то же (дублирующий датчик) |
|
кгс/см2 |
|
0,5/1,0 % |
|
3.2 |
K65 |
В |
|
|
Температура: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.114 |
на входе в ПСВ № 1 |
|
°С |
|
0,5/2,0 °С |
|
3.3 |
K65 |
В |
Устанавливаются по 3 датчика в одном сечении трубопровода (4.114-4.118) |
4.115 |
на выходе из ПСВ № 1 |
|
°С |
|
0,5/2,0 °С |
|
3.3 |
K65 |
В |
|
4.116 |
на выходе из ПСВ № 2 |
|
°С |
|
0,5/2,0 °С |
|
3.3 |
K58 |
В |
|
4.117 |
за обводом ПСВ № 2 |
|
°С |
|
0,5/2,0 °С |
|
3.3 |
K58 |
В |
|
4.118 |
за обводом ПСВ |
|
°С |
|
0,5/2,0 °С |
|
3.3 |
K65 |
В |
|
|
Вода на выходе из вакуумных деаэраторов: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.119 |
температура |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.3 |
K51 |
П |
|
|
Пар в конденсаторе (в каждой секции): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.120 |
абсолютное давление |
|
кгс/см2 |
|
0,6 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.121 |
температура пара на выхлопе ЦНД |
|
°С |
|
0,5 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Охлаждающая вода конденсатора: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.122 |
температура на входе |
|
°С |
|
1,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.123 |
температура на выходе по каждому потоку |
|
°С |
|
0,5 °С |
|
3.1 |
- |
В |
Устанавливаются по 3 датчика в одном сечении трубопровода |
4.124 |
перепад давлений на расходомерном устройстве по каждому потоку |
|
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.125 |
перепад давлений на конденсаторе по каждому потоку |
|
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Подпиточная (или сетевая) вода на встроенный пучок конденсатора: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.126 |
расход |
|
т/ч |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.127 |
температура на входе |
|
°С |
|
0,5 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.128 |
температура на выходе |
|
°С |
|
0,5 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Подпиточная вода в магистрали сетевой воды блока: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.129 |
расход |
|
т/ч |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.130 |
температура |
|
°С |
|
0,5 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Конденсат БОУ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.131 |
расход на входе |
|
т/ч |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.132 |
температура на входе |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.133 |
температура на выходе |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.134 |
удельная электрическая проводимость на выходе |
æ"БОУ |
мкСм/см |
|
2,0/5,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Химически обессоленная вода в конденсатор: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.135 |
расход по линии нормального добавка ХОВ |
|
т/ч |
|
2,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.136 |
расход по линии аварийного добавка ХОВ |
|
т/ч |
|
2,0 % |
|
3.2 |
K46 |
П |
|
4.137 |
температура |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Конденсат калориферов через охладитель: |
|
|
|
|
|
3.1 |
|
|
|
4.138 |
температура на входе |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.139 |
температура на выходе |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар на деаэратор 7 кгс/см2: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.140 |
расход |
Дд |
т/ч |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.141 |
давление перед расходомерным устройством |
Рд |
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.142 |
температура перед расходомерным устройством |
tд |
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар в деаэраторе 7 кгс/см2: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.143 |
давление |
Рд |
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.144 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦВД в линию холодного промперегрева: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.145 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.146 |
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.147 |
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
|
7 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар в отсасывающей линии из I камеры заднего концевого уплотнения ЦВД в паропровод к ПНД № 5: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.148 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.149 |
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар в отсасывающей линии из II камеры переднего уплотнения ЦВД: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.150 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.151 |
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦСД № 1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.152 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.153 |
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар из деаэратора или коллектора СН на концевые уплотнения всех цилиндров: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.154 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.155 |
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.156 |
температура |
|
°С |
|
4,5 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар отбора на ПВД № 8: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.157 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
1,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.158 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.159 |
температура |
|
°C |
|
4,5 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар отбора на ПВД № 7: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.160 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
1,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.161 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар отбора на ПВД № 6: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.162 |
давление |
Р6 |
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.163 |
температура |
t6 |
°С |
|
4,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар отбора на деаэратор: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.164 |
давление |
Рд7 |
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.165 |
температура |
tд7 |
°С |
|
4,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар отбора на ПНД № 5: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.166 |
давление |
Р5 |
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.167 |
температура |
t5 |
°С |
|
4,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар отбора на ПНД № 4: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.168 |
давление |
Р4 |
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.169 |
температура |
t4 |
°С |
|
4,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар отбора на ПНД № 1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.170 |
давление |
Р1 |
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Температура питательной воды на выходе из подогревателей: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.171 |
ПВД № 8 |
t"8 |
°C |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.172 |
ПВД № 8 (после байпаса) |
t"п8 |
°C |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.173 |
ПВД № 7 |
t"7 |
°C |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.174 |
ПВД № 6 |
t"6 |
°C |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Температура конденсата греющего пара: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.175 |
ПВД № 8 |
tдр8 |
°C |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.176 |
ПВД № 7 |
tдр7 |
°C |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.177 |
ПВД № 6 |
tдр6 |
°C |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Температура основного конденсата турбины на выходе из подогревателей: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.178 |
ПНД № 5 |
t"5 |
°C |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.179 |
ПНД № 4 |
t"4 |
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.180 |
ПНД № 3 |
t"3 |
°С |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.181 |
ПНД № 2 |
t"2 |
°С |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.182 |
ПНД № 1 |
t"1 |
°С |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Температура основного конденсата турбины на входе в подогреватели: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.183 |
ПНД № 5 |
t'5 |
°С |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.184 |
ПНД № 4 |
t'4 |
°С |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.185 |
ПНД № 3 |
t'3 |
°С |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.186 |
ПНД № 1 |
t'1 |
°C |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Температура основного конденсата турбины: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.187 |
перед конденсатными насосами I ступени |
t'к1 |
°C |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.188 |
за конденсатными насосами II ступени |
t"к2 |
°C |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.189 |
на выходе из сальникового подогревателя (до линии рециркуляции) |
t"сп |
°C |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Конденсат на уплотнения питательных насосов: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.190 |
расход |
|
т/ч |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Конденсат из уплотнений питательных насосов в конденсатор: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.191 |
расход |
|
т/ч |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.192 |
температура |
|
°С |
|
4,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Питательная вода через питательные насосы: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.193 |
давление на стороне всасывания (за бустерными) |
|
кгс/см2 |
|
0,6 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.194 |
температура на стороне всасывания (за бустерными) |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.195 |
давление на стороне нагнетания |
|
кгс/см2 |
|
0,6 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.196 |
температура на стороне нагнетания |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар после охлаждающего устройства ЦНД: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.197 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
2,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.198 |
температура |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Вода промежуточного контура системы газоохлаждения генератора: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.199 |
расход |
Gог |
т/ч |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.200 |
температура на входе в охладитель |
t'ог |
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.201 |
температура на выходе из охладителя |
t"ог |
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Конденсат мазутных подогревателей, возвращаемый в тепловую схему данного блока: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.202 |
расход |
|
т/ч |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.203 |
температура |
|
°C |
|
4,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Конденсат размораживающего устройства, возвращаемый в тепловую схему данного блока: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.204 |
расход |
|
т/ч |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.205 |
температура |
|
°С |
|
4,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.206 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.207 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.208 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.209 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.210 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.211 |
Активная мощность генератора |
|
кВт |
|
0,2/0,5 % |
|
3.1/3.2 |
K1 |
В |
Формула 3.2 и признак K1 используются в пусковой программе |
4.212 |
То же (дублирующее измерение) |
|
кВт |
|
0,2/0,5 % |
|
3.1/3.2 |
K1 |
В |
|
4.213 |
Реактивная мощность генератора |
|
кВар |
|
0,2/0,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.214 |
Мощность, потребляемая резервным возбуждением генератора |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K2 |
П |
|
4.215 |
Мощность рабочего трансформатора СН |
|
кВт |
|
0,5 % |
|
3.2 |
K3 |
П |
|
4.216 |
Мощность резервного ввода питания на каждую секцию 6 кВ СН энергоблока |
|
кВт |
|
0,5 % |
|
3.2 |
K4j |
П |
|
|
Мощность электродвигателя: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.217 |
каждого дымососа |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K5j |
П |
|
4.218 |
каждого дымососа рециркуляции |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K6j |
П |
|
4.219 |
каждой скорости каждого дутьевого вентилятора |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K7j |
П |
|
4.220 |
ПЭН |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K8 |
П |
|
4.221 |
каждого бустерного насоса |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K9j |
П |
|
4.222 |
каждого конденсатного насоса I ступени |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K10j |
П |
|
4.223 |
каждого конденсатного насоса II ступени |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K11j |
П |
|
4.224 |
каждого сетевого насоса I ступени |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K15j |
П |
|
4.225 |
каждого сетевого насоса II ступени |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K16j |
П |
|
4.226 |
каждого конденсатного насоса ПСВ № 1 |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K17j |
П |
|
4.227 |
каждого конденсатного насоса ПСВ № 2 |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K18j |
П |
|
4.228 |
конденсатного насоса солевых отсеков ПСВ |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K19 |
П |
|
4.229 |
каждого вентилятора горячего дутья |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K20j |
П |
|
4.230 |
каждой мельницы |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K21j |
П |
|
4.231 |
каждого мельничного вентилятора |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K22j |
П |
|
4.232 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.233 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.234 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.235 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.236 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.237 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.238 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.239 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.240 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Общестанционное оборудование |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сетевая вода через каждый ПВК: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.241 |
расход |
|
т/ч |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K88j |
П |
|
4.242 |
температура на входе в котел |
|
°С |
|
0,5/2,0 °С |
|
3.3 |
K88j |
П |
|
4.243 |
то же на выходе из котла |
|
°С |
|
0,5/2,0 °C |
|
3.3 |
K88j |
П |
|
|
Мазут, подаваемый в каждый ПВК: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.244 |
измеренный расход |
|
т/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.2 |
K87j |
П |
|
4.245 |
температура мазута перед расходомерным устройством |
|
°С |
|
2,0 °C |
|
3.3 |
K87j |
П |
|
|
Мазут на линии рециркуляции (слива) от каждого ПВК: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.246 |
измеренный расход |
|
т/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.2 |
K87j |
П |
|
|
Природный газ, подаваемый на каждый ПВК: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.247 |
измеренный расход |
|
тыс.м3/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.2 |
K86j |
П |
|
4.248 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
0,6/1,0 % |
|
3.3 |
K86j |
П |
|
|
Уходящие газы за каждым ПВК: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.249 |
температура |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.250 |
содержание О2 |
|
% |
|
4,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Сетевая вода в подающей линии каждой тепломагистрали: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.251 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
0,5/1,0 % |
|
3.2 |
K94j |
В |
|
4.252 |
то же (дублирующий датчик) |
|
кгс/см2 |
|
0,5/1,0 % |
|
3.2 |
K94j |
В |
|
4.253 |
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
|
0,5/2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Сетевая вода в обратной линии каждой тепломагистрали: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.254 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
0,5/1,0 % |
|
3.2 |
K94j |
В |
|
4.255 |
то же (дублирующий датчик) |
|
кгс/см2 |
|
0,5/1,0 % |
|
3.2 |
K94j |
В |
|
4.256 |
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
|
0,5/2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Сетевая вода в подающей линии СН ТЭЦ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.257 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K92 |
П |
|
4.258 |
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
|
0,5/2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Сетевая вода в обратной линии СН ТЭЦ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.259 |
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
|
1,0/2,5 % |
|
3.2 |
K92 |
П |
|
4.260 |
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
|
0,5/2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Подпиточная вода в каждом баке аккумуляторе (БА): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.261 |
уровень |
|
м |
|
0,5/2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.262 |
температура на выходе из БА |
|
°С |
|
0,5/2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Исходная вода для подпитки теплосети на вводе ТЭЦ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.263 |
расход |
|
т/ч |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.264 |
температура |
|
°С |
|
0,5/2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Мазут после мазутонасосной по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.265 |
расход в подающей линии |
|
т/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.266 |
то же (дублирующий датчик) |
|
т/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.267 |
температура после мазутонасосной |
tмм |
°С |
|
0,6/2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.268 |
расход в линии рециркуляции |
|
т/ч |
|
0,6/2,0 °C |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.269 |
то де (дублирующий датчик) |
|
т/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
|
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.270 |
расход |
|
т/ч |
|
1,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.271 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.272 |
температура |
|
°C |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Конденсат мазутохозяйства, возвращаемый в тепловую схему: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.273 |
расход |
|
т/ч |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.274 |
температура |
|
° С |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Природный газ на вводе ТЭЦ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.275 |
расход |
|
тыс.м3/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.276 |
дублирующий датчик |
|
тыс.м3/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.1 |
- |
В |
|
4.277 |
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
|
0,6/1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.278 |
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.279 |
теплотворная способность газа |
|
ккал/кг |
|
0,6 % |
|
3.1 |
- |
П |
При отсутствии автоматической калориметрической установки вводится вручную как сменная константа |
|
Сырая (исходная) вода питания котлов, поступающая на ВПУ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.280 |
расход перед подогревателями |
|
т/ч |
|
1,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.281 |
температура перед водоводяным подогревателем |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.282 |
температура после водоводяного подогревателя (за байпасом) |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.283 |
температура после парового подогревателя (за байпасом) |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Обессоленная вода после ВПУ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.284 |
температура |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.285 |
расход |
|
т/ч |
|
1,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.286 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.287 |
температура |
|
°С |
|
4,5 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Пар от котельной низкого давления к коллектору СН по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.288 |
расход |
|
т/ч |
|
2,5 % |
|
3.2 |
K95 |
П |
|
4.289 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.3 |
K95 |
П |
|
4.290 |
температура |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.3 |
K95 |
П |
|
|
Мазут, подаваемый к котельной низкого давления: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.291 |
расход |
|
т/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.2 |
K91 |
П |
|
|
Мазут в линии рециркуляции от котельной низкого давления: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.292 |
расход |
|
т/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.2 |
K91 |
П |
|
|
Природный газ, подаваемый к котельной низкого давления: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.293 |
расход |
|
тыс.м3/ч |
|
0,6/2,5 % |
|
3.2 |
K90 |
П |
|
4.294 |
давление |
|
кгс/см2 |
|
0,6/1,0 % |
|
3.3 |
K90 |
П |
|
|
Циркуляционная вода по каждой линии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.295 |
перепад давлений на расходомерном устройстве перед каждой градирней |
|
кгс/см2 |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.296 |
температура воды перед каждой градирней |
|
°С |
|
1,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.297 |
температура воды после каждой градирни |
|
°С |
|
0,5 °С |
|
3.1 |
- |
В |
В каждом сечении устанавливаются три датчика (4.297) |
4.298 |
Температура наружного воздуха |
|
°С |
|
0,5 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.299 |
Барометрическое давление |
Рбар |
кгс/см2 |
|
0,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.300 |
Скорость ветра |
w |
м/с |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.301 |
Относительная влажность воздуха |
φ |
% |
|
3,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.302 |
Температура воды в источнике водоснабжения |
|
°С |
|
2,0 °С |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.303 |
Температура мазута, поступающего на ТЭЦ |
|
°С |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.304 |
Расход пара на размораживающее устройство |
|
т/ч |
|
1,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.305 |
Давление пара на размораживающее устройство |
|
кгс/см2 |
|
1,0 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.306 |
Расход конденсата от размораживающего устройства |
|
т/ч |
|
2,5 % |
|
3.1 |
- |
П |
|
4.307 |
Температура конденсата от размораживающего устройства |
|
°С |
|
2,0 °C |
|
3.1 |
- |
П |
|
|
Мощность электродвигателя: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.308 |
каждого насоса рециркуляции для водогрейных котлов |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K76j |
П |
|
4.309 |
каждого насоса перекачки сетевой воды из обратного трубопровода в подающий |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K77j |
П |
|
4.310 |
каждого подпиточного насоса летнего |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K78j |
П |
|
4.311 |
каждого подпиточного насоса зимнего |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K79j |
П |
|
|
Мощность каждого трансформатора СН: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.312 |
водогрейной котельной |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K75j |
П |
|
4.313 |
мазутохозяйства |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K72j |
П |
|
4.314 |
водоподготовительной установки |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K73j |
П |
|
4.315 |
топливоподачи |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K83 |
П |
|
4.316 |
котельной низкого давления |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K74j |
П |
|
4.317 |
насосной станции подпитки |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K82j |
П |
|
|
Мощность электродвигателя: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.318 |
каждого циркуляционного насоса |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K71j |
П |
Для двухскоростных двигателей измеряется мощность на каждой скорости (4.318) |
4.319 |
резервного возбудителя |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K70 |
П |
|
4.320 |
каждого насоса сырой воды питания котлов |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K80j |
П |
|
4.321 |
каждого багерного насоса |
|
кВт |
|
1,0 % |
|
3.2 |
K85j |
П |
|
* В - контроль по взаимосвязи параметров и дублирующим датчикам; П - контроль по предельным значениям параметра (уставкам). |
Таблица 5
Номер величины |
Наименование величины |
Обозначение |
Размерность |
Принятое значение |
5.1 |
Коэффициент расхода сужающего устройства на трубопроводе |
α(j) |
- |
|
5.2 |
Средний коэффициент линейного теплового расширения материала сужающего устройства на трубопроводе |
αt(j) |
- |
|
5.3 |
Диаметр сужающего устройства на трубопроводе |
d20(j) |
мм |
|
5.4 |
Модуль сужающего устройства на трубопроводе |
m(j) |
- |
|
5.5 |
Удельный объем среды при расчетных параметрах сужающего устройства |
Vk(j) |
м3/кг |
|
5.6 - 5.56 |
... |
|
|
|
5.57 |
Давление питательной воды, подаваемой на аварийный впрыск |
Рав.впр.о |
кгс/см2 |
|
5.58 |
Давление среды, подогреваемой в котле для потребителей и СН |
Рсро |
кгс/см2 |
|
5.59 |
Потери теплового потока |
|
Гкал/ч |
|
5.60 |
Площадь отверстия сужающего устройства в тракте рециркуляции газов |
αрец |
мм2 |
|
5.61 |
Плотность мазута при расчетных параметрах сужающего устройства на мазутопроводе к котлу |
γ0 |
кг/м3 |
|
5.62 |
Удельный объем конденсата калориферов при расчетных параметрах сужающего устройства |
Vкфо |
м3/кг |
|
5.63 |
КПД калориферов котла |
ηкф |
% |
|
5.64 |
Расчетное давление для сужающего устройства на газопроводе к котлу |
Рго |
кгс/см2 |
|
5.65 |
Расчетная температура для сужающего устройства на газопроводе к котлу |
tго |
°С |
|
5.66 |
Коэффициент для определения потерь тепла с уходящими газами, устанавливаемый в зависимости от вида сжигаемого топлива |
а1 |
- |
|
5.67 |
То же |
а2 |
- |
|
5.68 |
" |
а3 |
- |
|
5.69 |
" |
d1 |
- |
|
5.70 |
" |
d2 |
- |
|
5.71 |
" |
d3 |
- |
|
5.72 |
Давление в деаэраторе 7 кгс/см2 при работе при постоянном давлении в нем |
|
кгс/см2 |
|
5.73 |
... |
|
|
|
5.74 |
Коэффициент, определяющий долю конденсата после расширителей конденсата СН в общем количестве конденсата, поступающего от мазутного хозяйства в расширители |
Kмх |
- |
|
5.75 |
То же в общем количестве конденсата, поступающего от размораживающего устройства в расширители |
Kрм |
- |
|
5.76 |
То же в количестве конденсата, поступающего из калориферов в расширители |
Kкф |
- |
|
5.77 |
Давление конденсата, возвращаемого от мазутных подогревателей в цикл электростанции |
|
кгс/см2 |
|
5.78 |
Потери тепла на охлаждение змеевиков леток, конусов горелок и не включенных в циркуляционную схему котла панелей и балок топки |
Qохл |
Гкал/ч |
|
5.79 |
Давление конденсата, возвращаемого от размораживающего устройства в цикл электростанции |
|
кгс/см2 |
|
5.80 |
Расчетные потери давления в тракте промперегрева |
|
% |
|
5.81 |
Нормативные потери давления в тракте промперегрева |
|
% |
|
5.82 |
Расчетная температура воздуха на входе в воздухоподогреватель |
|
°С |
|
5.83 |
Теплоиспользование пара в калориферах |
Δiкф |
ккал/кг |
|
5.84 |
Коэффициент, характеризующий изменение давления отработавшего пара при изменении расхода охлаждающей воды |
Kw2 |
кгс/см2 ∙ м3 |
|
5.85 |
Расчетная температура охлаждающей воды |
|
°С |
|
5.86 |
Расчетный расход охлаждающей воды |
|
м3/ч |
|
5.87 |
Потери тепла турбиной с излучением |
ΔQт |
Гкал/ч |
|
5.88 |
Доля пара, поступающего в промежуточный пароперегреватель от расхода свежего пара |
Спп |
|
|
5.89 |
Изменение температурного напора в конденсаторе при изменении расхода охлаждающей воды на 100 м3/ч |
|
°С/100 м3/ч |
|
5.90 |
Расчетная температура наружного воздуха |
|
°С |
|
5.91 |
Нормативный расход тепла на отопление турбинного цеха при расчетной температуре наружного воздуха |
|
Гкал/ч |
|
5.92 |
Нормативный расход тепла на отопление котельного цеха при расчетной температуре наружного воздуха |
|
Гкал/ч |
|
5.93 |
Расход электроэнергии на СН турбины при ее работе с трехступенчатым подогревом сетевой воды |
|
% |
|
5.94 |
Нормативные присосы воздуха на тракте котел-воздухоподогреватель |
|
- |
|
5.95 |
Нормативные присосы воздуха на тракте котел-дымосос |
|
- |
|
5.96 |
Нормативные присосы воздуха в воздухоподогревателе |
|
- |
|
5.97 |
Доля потерь тепла теплового потока от номинальной теплопроизводительности котла |
а |
- |
|
5.98 |
Номинальная теплопроизводительность котла |
|
Гкал/ч |
|
5.99 |
Нормативная теплоемкость мазута |
|
ккал/кг ∙ град |
|
5.100 |
Нормативная температура мазута |
|
°С |
|
5.101 |
Содержание горючих в шлаке |
|
% |
|
5.102 |
Доля золы топлива в уносе |
|
- |
|
5.103 |
Доля шлака топлива |
|
- |
|
5.104 |
Нормативные потери тепла с химической неполнотой сгорания |
q3 |
% |
|
5.105 |
Потери тепла в окружающую среду котлом при номинальной теплопроизводительности |
|
% |
|
5.106 |
Среднее теплосодержание шлака |
|
ккал/кг |
|
5.107 |
Нормативный расход электроэнергии на пылеприготовление |
|
кВт ∙ ч/т |
|
5.108 |
Нормативная температура свежего пара перед стопорными клапанами турбины |
|
°С |
|
5.109 |
Нормативное давление свежего пара перед стопорными клапанами турбины |
|
кгс/см2 |
|
5.110 |
Нормативная температура пара перед отсечными клапанами ЦСД |
|
°С |
|
5.111 |
Изменение потерь тепла с уходящими газами при отклонении температуры уходящих газов на 1 °С от нормативной при сжигании мазута |
|
% |
|
5.112 |
То же твердого топлива |
|
% |
|
5.113 |
То же газообразного топлива |
|
% |
|
5.114 |
Изменение потерь тепла с уходящими газами при отклонении коэффициента избытка воздуха на 0,01 от нормативного при сжигании мазута |
|
% |
|
5.115 |
То же твердого топлива |
|
% |
|
5.116 |
То же газообразного топлива |
|
% |
|
5.117 |
Коэффициент, определяющий долю продувочной воды после расширителя непрерывной продувки в общем количестве продувочной воды, поступающей из барабана котла |
Kпр |
- |
|
5.118 |
Теплосодержание продувочной воды после подогревателя непрерывной продувки |
|
ккал/кг |
|
5.119 |
Теплота сгорания твердого топлива |
|
ккал/кг |
|
5.120 |
Влажность твердого топлива |
|
% |
|
5.121 |
Теоретический объем продуктов сгорания твердого топлива |
|
м3/кг |
|
5.122 |
Теоретически необходимый объем воздуха при сгорании твердого топлива |
|
м3/кг |
|
5.123 |
Теплота сгорания мазута |
|
ккал/кг |
|
5.124 |
Влажность мазута |
|
% |
|
5.125 |
Теоретический объем продуктов сгорания мазута |
|
м3/кг |
|
5.126 |
Теоретически необходимый объем воздуха при сгорании мазута |
|
м3/кг |
|
5.127 |
Теплота сгорания газообразного топлива |
|
ккал/м3 |
|
5.128 |
Теоретический объем продуктов сгорания газообразного топлива |
|
м3/м3 |
|
5.129 |
Теоретически необходимый объем воздуха при сгорании газообразного топлива |
|
м3/м3 |
|
|
Коэффициенты влияния на температуру уходящих газов: |
|
|
|
5.130 |
... |
|
|
|
5.131 |
... |
|
|
|
5.132 |
присосов в систему пылеприготовления |
K12 |
- |
|
5.133 |
присосов в топку |
K13 |
- |
|
5.134 |
коэффициента избытка воздуха в топке |
K14 |
- |
|
5.135 |
... |
|
|
|
5.136 |
разрежения в верху топки |
K17 |
- |
|
5.137 |
... |
|
|
|
5.138 |
рециркуляции газов |
K19 |
- |
|
5.139 |
... |
|
|
|
5.140 |
Переводной коэффициент при расчете мощности дымососов |
атд |
- |
|
5.141 |
Нормативное разрежение в верху топки |
|
кгс/м2 |
|
5.142 |
Расход газов через дымососы при номинальной нагрузке котла |
|
тыс.м3/ч |
|
5.143 |
То же воздуха через дутьевые вентиляторы |
|
тыс.м3/ч |
|
5.144 |
Нормативные присосы воздуха при номинальной нагрузке в систему пылеприготовления |
|
- |
|
5.145 |
То же в топку |
|
- |
|
5.146 |
То же в конвективную шахту на тракте экономайзер-воздухподогреватель |
|
- |
|
5.147 |
То же в экономайзер |
|
- |
|
5.148 |
То же в золоуловители |
|
- |
|
5.149 |
... |
|
|
|
5.150 |
... |
|
|
|
5.151 |
... |
|
|
|
5.152 |
Коэффициент использования тепла в РВП |
φРВП |
- |
|
5.153 |
... |
|
|
|
5.154 |
Снижение тепловоспринимающей способности РВП от коррозии (см. п. 38.11) |
δQРВП |
% |
|
5.155 |
... |
|
|
|
5.156 |
... |
|
|
|
5.157 |
Присосы в систему пылеприготовления по данным измерений при номинальной нагрузке |
|
- |
|
5.158 |
То же в топку |
|
- |
|
5.159 |
Присосы в конвективную шахту на тракте экономайзер-воздухоподогреватель по данным измерений |
|
- |
|
5.160 |
То же в золоуловители |
|
- |
|
5.161 |
Разрежение газов за воздухоподогревателем при измерении (п. 5.159) |
|
кгс/м2 |
|
5.162 |
Разрежение газов за золоуловителями при измерении (п. 5.160) |
|
кгс/м2 |
|
5.163 |
Расход пара (питательной воды) при измерении , (п. 5.159, 5.160) |
|
т/ч |
|
5.164 |
... |
|
|
|
5.165 |
... |
|
|
|
5.166 |
... |
|
|
|
5.167 |
Коэффициент потерь тепла, связанных с водоподготовкой |
kХОВ |
- |
|
5.168 |
Давление сетевой воды, поступающей на CH |
|
кгс/см2 |
|
5.169 |
Доля расхода тепла на отопление производственных помещений энергоблока, относимая к СН котельной установки |
kк |
- |
|
5.170 |
Давление сетевой воды на входе в ПСВ |
|
кгс/см2 |
|
5.171 |
Давление сетевой воды на выходе из ПСВ |
|
кгс/см2 |
|
5.172 |
КПД ПСВ |
|
% |
|
5.173 |
КПД охладителя конденсата ПСВ бойлеров |
|
% |
|
5.174 |
Давление подпиточной воды |
Pподп |
кгс/см2 |
|
5.175 |
Коэффициент потерь тепла, связанных с приготовлением химически умягченной воды |
kхув |
- |
|
5.176 |
Давление конденсата размораживающего устройства |
Ркрм |
кгс/см2 |
|
5.177 |
Давление конденсата мазутных подогревателей |
Ркмх |
кгс/см2 |
|
5.178 |
Доля расхода тепла на отопление производственных помещений, относимая на СH турбоагрегата |
kт |
- |
|
5.179 |
Коэффициент, учитывающий протечки пара через передние уплотнения турбопривода ПТН |
Kпу |
- |
|
5.180 |
Доля мощности потребителей электрических СH, не снабженных индивидуальными датчиками, относимая на СН котла |
h |
- |
|
5.181 |
КПД электромеханического турбоагрегата |
ηэм |
% |
|
5.182 |
Номинальный коэффициент мощности |
cosφном |
- |
|
5.183 |
Нормативный расход тепла на СН турбины (прочие) |
|
Гкал/ч |
|
5.184 |
Нормативный удельный расход тепла на подогрев мазута на 1 °С |
|
Гкал/ч |
|
5.185 |
Нормативный расход тепла на СН котельного цеха (прочие) |
|
Гкал/ч |
|
5.186 |
Номинальные потери тепла в окружающую среду |
q5 |
% |
|
5.187 |
Давление основного конденсата, подаваемого на уплотнения питательных насосов |
|
кгс/см2 |
|
5.188 |
Давление конденсата, сбрасываемого из уплотнений питательных насосов в деаэратор |
|
кгс/см2 |
|
5.189 |
Нормативный удельный расход топлива на отпущенную электроэнергию при 30 %-ной нагрузке энергоблока |
|
г/кВт ∙ ч |
|
5.190 |
Нормативная тонина помола твердого топлива |
|
% |
|
5.191 |
Нормативная энтальпия питательной воды после деаэраторов |
|
ккал/кг |
|
5.192 |
Площадь отверстия сужающего устройства в тракте рециркуляции газов |
fрец |
мм2 |
|
5.193 |
Электромеханический КПД насоса |
ηэмн |
% |
|
5.194 |
... |
|
|
|
5.195 |
... |
|
|
|
5.196 |
Нагрев сетевой воды в ПСВ, при котором составлена энергетическая характеристика турбины |
Δtпс |
°С |
|
5.197 |
Минимальное значение расхода сетевой воды |
|
т/ч |
|
5.198 |
Максимальное значение расхода сетевой воды |
|
т/ч |
|
5.199 |
Минимальное значение температуры прямой сетевой воды |
|
°С |
|
5.200 |
Максимальное значение тепловой нагрузки турбины |
|
Гкал/ч |
|
5.201 |
Максимальная тепловая нагрузка ПСВ № 2 |
|
Гкал/ч |
|
5.202 |
Максимальное значение температуры сетевой воды после ПСВ |
|
°С |
|
5.203 |
Теплоиспользование пара в конденсаторе |
Δiк |
ккал/кг |
|
5.204 |
Теплоиспользование пара в ПСВ № 1 |
Δiпс1 |
ккал/кг |
|
5.205 |
Теплоиспользование пара в ПСВ № 2 |
Δiпс2 |
ккал/кг |
|
5.206 |
Минимальное значение давления пара в нижнем теплофикационном отборе при одноступенчатом подогреве сетевой воды |
|
кгс/см2 |
|
5.207 |
Максимальное значение давления пара в нижнем теплофикационном отборе |
|
кгс/см2 |
|
5.208 |
Минимальное значение давления пара в верхнем теплофикационном отборе |
|
кгс/см2 |
|
5.209 |
Максимальное значение давления пара в верхнем теплофикационном отборе |
|
кгс/см2 |
|
5.210 |
Коэффициент, характеризующий нормативную пропускную способность регулирующей диафрагмы |
|
т ∙ см2/ч ∙ кгс |
|
5.211 |
Теплоиспользование пара в ПНД № 1 |
Δiп1 |
ккал/кг |
|
5.212 |
Коэффициент пропускной способности проточной части промежуточного отсека при докритическом перепаде давлений |
Kпо1 |
т ∙ см2/ч ∙ кгс |
|
5.213 |
То же при сверхкритическом перепаде давлений |
Kпо2 |
кгс ∙ ч ∙ см2 ∙ т |
|
5.214 |
Коэффициент пропорциональности для расчета расхода пара в ЦНД при полностью открытой регулирующей диафрагме |
Kк |
т ∙ см2/ч ∙ кгс |
|
5.215 |
Минимальное значение мощности на зажимах генератора |
|
МВт |
|
5.216 |
Максимальное значение мощности на зажимах генератора |
|
МВт |
|
5.217 |
Относительный прирост расхода тепла по конденсационному циклу |
Δqкн |
Гкал/МВт ∙ ч |
|
5.218 |
Удельный расход пара в конденсатор при номинальной нагрузке |
|
кг/м3 |
|
5.219 |
Нормативный температурный напор встроенного пучка |
δtвп |
°С |
|
5.220 |
Энтальпия свежего пара при Ро и tо |
|
ккал/кг |
|
5.221 |
Доля тепловой нагрузки j-го подогревателя, передаваемая вышестоящим подогревателем следующей ступени подогрева (j + 2) |
δj+1 |
- |
|
5.222 |
Внутренний диаметр трубок конденсатора |
dв |
мм |
|
5.223 |
Площадь поперечного сечения одной трубки |
|
м2 |
|
5.224 |
Число трубок в одном ходе воды |
n2 |
- |
|
5.225 |
Число ходов воды в конденсаторе |
Z |
- |
|
5.226 |
Поверхность охлаждения конденсатора |
Fк |
м2 |
|
5.227 |
Угловой коэффициент рабочей характеристики главного эжектора |
α |
- |
|
5.228 |
Коэффициент пересчета изменения давления пара на стороне всасывания эжекторов в давление пара в конденсаторе |
β |
- |
|
5.229 |
Нормативное значение КПД ЦСД № 1 |
|
- |
|
5.230 |
Нормативное значение КПД ЦСД № 2 |
|
- |
|
5.231 |
Нормативное значение КПД турбопривода |
|
- |
|
5.232 |
Расчетное значение давления пара в конденсаторе |
|
кгс/см2 |
|
5.233 |
Шаговое значение по температуре сетевой воды после ПСГ № 2 |
Шпс |
°С |
|
5.234 |
Нормативное значение КПД ЦВД при полностью открытых регулирующих клапанах |
|
- |
|
5.235 |
Шаговое значение по мощности на зажимах генератора |
ШN |
МВт |
|
5.236 |
Шаговое значение по расходу сетевой воды |
Шсв |
м3/ч |
|
5.237 |
Значение небаланса по давлению пара в верхнем теплофикационном отборе |
С |
кгс/см2 |
|
5.238 |
Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе от отбора до ПСВ № 1 |
|
- |
|
5.239 |
Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе от отбора до ПСВ № 1 |
|
- |
|
5.240 |
Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе от отбора до ПСВ № 2 |
|
- |
|
5.241 |
Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе от отбора до ПСВ № 2 |
|
- |
|
5.242 |
Минимальное значение давления пара перед ПСВ № 1 |
|
кгс/см2 |
|
5.243 |
Критическое значение отношения давлений пара промежуточного отсека |
εкр |
- |
|
5.244 |
Теплоиспользование пара, поступающего из КСН в калориферы |
|
ккал/кг |
|
5.245 |
Давление свежего пара, при котором получено выражение п. 11.57 |
|
кгс/см2 |
|
5.246 |
Температура свежего пара, при которой получено выражение п. 11.57 |
|
°С |
|
5.247 |
Температура пара перед ЦСД № 1, при которой получено выражение п. 11.57 |
|
°С |
|
5.248 |
КПД ЦСД № 1, при котором получено выражение п. 11.57 |
|
- |
|
5.249 |
Расчетное значение КПД ЦСД № 2 |
|
- |
|
5.250 |
Доля теплоперепада на ПНД № 1 в используемом теплоперепаде ЦНД |
aПНД N1 |
- |
|
5.251 |
Коэффициент коррекции используемого теплоперепада на отклонение давления в верхнем теплофикационном отборе на 1 кгс/см2 |
S |
- |
|
5.252 |
Минимальное значение расхода пара в конденсатор, при котором мощность ЦНД равна нулю |
|
т/ч |
|
5.253 |
Среднее значение теплоиспользования пара регенеративных подогревателей |
Δiср |
ккал/кг |
|
5.254 |
Среднее значение теплоиспользования пара регенеративных подогревателей при отключенной группе ПВД |
Δi'ср |
ккал/кг |
|
5.255 |
Давление в трубопроводах циркуляционной воды |
Рцв |
кгс/см2 |
|
5.256 |
... |
|
|
|
5.257 |
Минимально возможный подогрев в ПВД |
a2 |
°С |
|
5.258 |
Коэффициент, учитывающий изменение потерь от влажности |
Kвл |
- |
|
5.259 |
Коэффициент, учитывающий изменение расхода пара в ПНД № 1 |
х |
- |
|
5.260 |
Минимально возможный подогрев в ПНД |
а1 |
°С |
|
5.261 |
Разность давлений в ПВД № 6 и деаэраторе 7 кгс/см2, при которой возможен слив дренажа из ПВД № 6 в деаэратор |
в1 |
кгс/см2 |
|
5.262 |
Минимальное давление пара в нижестоящем отборе на деаэратор, при котором возможно питание деаэратора 7 кгс/см2 |
в2 |
кгс/см2 |
|
5.263 |
Минимальное давление пара, требуемое для питания калориферов котла |
|
кгс/см2 |
|
5.264 |
Минимальное давление пара, требуемое для питания концевых уплотнений турбины |
|
кгс/см2 |
|
5.265 |
Минимальное давление пара, требуемое для питания главных эжекторов |
|
кгс/см2 |
|
5.266 |
Расход пара на турбину, ниже которого целесообразно регулирование мощности блока скользящим начальным давлением пара |
Дск |
т/ч |
|
5.267 |
... |
|
|
|
5.268 |
Расчетный расход пара на главный эжектор при питании из деаэратора или выхлопа ПТН |
Д1эж |
т/ч |
|
5.269 |
Расчетный расход пара на главный эжектор при питании из коллектора 13 кгс/см2 |
|
т/ч |
|
5.270 |
... |
|
|
|
5.271 |
Энтальпия воды на линии насыщения при давлении 1,2 кгс/см2 |
iS1,2 |
ккал/кг |
|
5.272 |
Энтальпия дренажа после охладителя эжектора |
iдр.эж |
ккал/кг |
|
5.273 |
Энтальпия дренажа после эжектора уплотнений |
iдр.эу |
ккал/кг |
|
5.274 |
Энтальпия дренажа после сальникового подогревателя |
iдр.сп |
ккал/кг |
|
5.275 |
Доля отсоса пара на эжектор уплотнений от расхода пара на уплотнения всех цилиндров |
dэу |
- |
|
5.276 |
Доля отсоса пара на сальниковый подогреватель от расхода пара на уплотнения всех цилиндров |
dсп |
- |
|
5.277 |
Коэффициент, учитывающий механические потери и утечки пара в концевых уплотнениях турбопривода |
ηмех.п |
- |
|
5.278 |
... |
|
|
|
5.279 |
Электрическая мощность, потребляемая сливными насосами ПНД № 2 |
Nсл.н.2 |
кВт |
|
5.280 |
Электрическая мощность, потребляемая сливными насосами ПНД № 3 |
Nсл.н.3 |
кВт |
|
5.281 |
Электрическая мощность, потребляемая сливными насосами ПНД № 4 |
Nсл.н.4 |
кВт |
|
5.282 |
Давление воды в напорной магистрали конденсатных насосов II ступени |
Р"кн.2 |
кгс/см2 |
|
5.283 |
Давление сетевой воды на стороне напора сетевых насосов I ступени |
Р"св1 |
кгс/см2 |
|
5.284 |
То же, II ступени |
Р"св2 |
кгс/см2 |
|
5.285 |
Температурный напор в охладителе конденсата ПСВ I ступени |
Δtок1 |
°С |
|
5.286 |
Расход питательной воды, ниже которого целесообразна работа одного бустерного насоса |
G1 |
т/ч |
|
5.287 |
Расход основного конденсата перед конденсатными насосами I ступени, ниже которого целесообразна работа одного конденсатного насоса I ступени |
G2 |
т/ч |
|
5.288 |
Расход основного конденсата перед конденсатными насосами II ступени, ниже которого целесообразна работа одного конденсатного насоса II ступени |
G3 |
т/ч |
|
5.289 |
Расход конденсата ПСГ № 1, ниже которого целесообразна работа одного конденсатного насоса ПСГ № 1 |
G4 |
т/ч |
|
5.290 |
Присосы воздуха в конденсатор, ниже которых целесообразна работа одного основного эжектора на паре из деаэратора или выхлопа ПТН |
Gпр1 |
кг/ч |
|
5.291 |
То же на паре из коллектора 13 кгс/см2 |
|
кг/ч |
|
5.292 |
Присосы воздуха в конденсатор, выше которых целесообразна работа трех эжекторов на паре из деаэратора или выхлопа ПТН |
|
кг/ч |
|
5.293 |
То же на паре из коллектора 13 кгс/см2 |
|
кг/ч |
|
5.294 |
Средняя разность относительных приростов расходов тепла на выработку электроэнергии по конденсационному и теплофикационному циклам |
Δq |
Гкал/МВт ∙ ч |
|
5.295 |
Число типов циркуляционных насосов |
l |
|
|
5.296 |
Точность приближенного расчета параллельной работы циркуляционных насосов по расходу воды |
s |
м3/ч |
|
5.297 |
Минимальное значение перерасхода условного топлива для фильтрации из-за отклонения от нормы: |
|
|
|
|
температуры свежего пара перед стопорными клапанами турбины |
|
т |
|
5.298 |
давления свежего пара перед стопорными клапанами турбины |
|
т |
|
5.299 |
температуры пара в тракте промперегрева перед стопорными клапанами ЦСД |
|
т |
|
5.300 |
сопротивления тракта промперегрева |
|
т |
|
5.301 |
давления на стороне нагнетания питательных насосов |
|
т |
|
5.302 |
расхода питательной воды на впрыск в промежуточный пароперегреватель |
|
т |
|
5.303 |
структуры тепловой схемы |
|
т |
|
5.304 |
коэффициента избытка воздуха в топке |
|
т |
|
5.305 |
температуры воздуха перед воздухоподогревателем |
|
т |
|
5.306 |
разрежения газов в верху топки |
|
т |
|
5.307 |
Предельное содержание соединений в паре |
|
мкг/кг |
|
5.308 |
Доля соединений, отлагающихся в проточной части турбины, от общего количества поступивших химических веществ в паре |
dотл |
- |
|
5.309 |
Доля соединений, отлагающихся в ЦВД |
dЦВД |
- |
|
5.310 |
Продолжительность межпромывочного периода проточной части турбины |
τп |
ч |
|
5.311 |
Давление питательной воды, подаваемой на впрыск в промежуточный пароперегреватель |
Рвпр |
кгс/см2 |
|
5.312 |
Допустимое значение удельной электрической проводимости конденсата подогревателей сетевой воды |
|
мкСм/см |
|
5.313 |
Коэффициент пересчета удельной электрической проводимости питательной воды в ее солесодержание |
k |
мкг ∙ см/кг ∙ мкСм |
|
5.314 |
Коэффициент пересчета количества отложений в проточной части ЦВД в среднее изменение КПД ЦВД |
aв |
%/кг |
|
5.315 |
Коэффициент пересчета количества отложений в проточной части ЦСД в среднее изменение КПД ЦСД |
aс |
%/кг |
|
5.316 |
... |
|
|
|
5.317 |
... |
|
|
|
5.318 |
Продолжительность пуска энергоблока из: |
|
|
|
|
холодного состояния |
|
ч |
|
5.319 |
неостывшего состояния |
|
ч |
|
5.320 |
горячего состояния |
|
ч |
|
5.321 |
резерва |
|
ч |
|
5.322 |
Потери условного топлива на пуск энергоблока из: |
|
|
|
|
холодного состояния |
|
т |
|
5.323 |
неостывшего состояния |
|
т |
|
5.324 |
горячего состояния |
|
т |
|
5.325 |
резерва |
|
т |
|
|
Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе к: |
|
|
|
5.326 |
ПНД № 1 |
|
- |
|
5.327 |
ПНД № 2 |
|
- |
|
5.328 |
ПНД № 3 |
|
- |
|
5.329 |
ПНД № 4 |
|
- |
|
5.330 |
ПНД № 5 |
|
- |
|
5.331 |
ПНД № 6 |
|
- |
|
5.332 |
ПНД № 7 |
|
- |
|
5.333 |
ПНД № 8 |
|
- |
|
5.334 |
КПД подогревателя |
η |
- |
|
5.335 |
Поверхность охлаждения встроенного пучка конденсатора (ВПК) |
FВПК |
м2 |
|
5.336 |
Площадь перечного сечения ВПК |
fВПК |
м2 |
|
5.337 |
Нормативная степень чистоты конденсатора |
ан |
- |
|
5.338 |
Параметр режима поверхности нагрева ПСВ № 1 при нормативном состоянии |
|
- |
|
5.339 |
То же ПСВ № 2 |
|
- |
|
5.340 |
Погрешность определения коэффициента теплопередачи |
δk |
- |
|
5.341 |
Погрешность определения температуры воды |
δt |
- |
|
5.342 |
Погрешность расчета расхода пара |
δД |
- |
|
5.343 |
Нормативные присосы воздуха в конденсатор |
|
кг/ч |
|
5.344 |
Коэффициент пересчета изменения потерь в конденсаторе в изменение расхода охлаждающей воды по характеристике насоса (группы насосов) |
ky |
- |
|
5.345 |
... |
|
|
|
5.346 |
... |
|
|
|
5.347 |
... |
|
|
|
5.348 |
Удельный объем свежего пара перед стопорными клапанами ЦВД при номинальных начальных параметрах |
|
м3/кг |
|
5.349 |
Минимальное значение расхода пара из верхнего отопительного отбора, при котором влияние пара уплотнений предотборной ступени незначительно |
Gпс2 мин |
т/ч |
|
5.350 |
Ширина зоны температур, исключающая ошибку в определении области перегретого пара |
Δt3 мин |
°С |
|
5.351 |
Коэффициент зависимости давления пара в регулирующей ступени ЦВД от расхода свежего пара при включенных ПВД № 7 и 8 |
а0 |
кгс ∙ ч ∙ см2 ∙ т |
|
5.352 |
Коэффициент влияния отключения ПВД № 8 на давление пара в регулирующей ступени |
а1 |
кгс ∙ ч ∙ см2 ∙ т |
|
5.353 |
Коэффициент влияния отключения ПВД № 7 на давление пара в регулирующей ступени |
а2 |
кгс ∙ ч ∙ см2 ∙ т |
|
5.354 |
Нормативный расход конденсата на уплотнения питательных насосов |
|
т/ч |
|
5.355 |
Нормативное значение КПД ЦВД (при скользящем давлении) |
|
- |
|
5.356 |
... |
|
|
|
5.357 |
... |
|
|
|
5.358 |
... |
|
|
|
5.359 |
Максимально допустимая подача циркуляционных насосов каждого типа |
|
м3/ч |
|
5.360 |
Минимально допустимый расход воды через каждый конденсатор |
Wмин |
м3/ч |
|
5.361 |
Площадь орошения каждой градирни |
Fгi |
м2 |
|
5.362 |
Коэффициент, учитывающий перераспределение тепловых нагрузок между градирнями при изменении их технического состояния |
Tр |
- |
|
5.363 - 5.390 |
Сопротивление участка циркуляционной сети |
Sj |
м ∙ ч2/м6 |
|
5.391 |
... |
|
|
|
5.392 |
Давление сетевой воды на входе в ПВК |
P'сет ПВК |
кгс/см2 |
|
5.393 |
Давление сетевой воды на выходе из ПВК |
P"сет ПВК |
кгс/см2 |
|
5.394 |
Плотность мазута при расчетных параметрах сужающего устройства на мазутопроводе к ПВК |
j0 ПВК |
кг/м3 |
|
5.395 |
Расчетное давление для сужающего устройства на газопроводе к ПВК |
|
кгс/см2 |
|
5.396 |
Расчетная температура для сужающего устройства на газопроводе к ПВК |
|
°С |
|
5.397 |
Номинальная теплопроизводительность ПВК |
|
Гкал/ч |
|
5.398 |
Потери тепла в окружающую среду ПВК при номинальной теплопроизводительности |
|
% |
|
5.399 |
Расчетная температура холодного воздуха ПВК |
|
°С |
|
5.400 |
Расчетная температура сетевой воды перед ПВК |
|
°С |
|
5.401 |
Поправка к температуре уходящих газов ПВК на 10 °С изменения температуры холодного воздуха |
|
°С |
|
5.402 |
Поправка к температуре уходящих газов на 10 °С изменения температуры сетевой воды перед ПВК |
|
°С |
|
5.403 |
... |
|
|
|
5.404 |
... |
|
|
|
|
Режимный коэффициент основной поверхности нагрева при нормативном состоянии: |
|
|
|
5.405 |
ПНД № 1 |
|
- |
|
5.406 |
ПНД № 2 |
|
- |
|
5.407 |
ПНД № 3 |
|
- |
|
5.408 |
ПНД № 4 |
|
- |
|
5.409 |
ПНД № 5 |
|
- |
|
5.410 |
ПНД № 6 |
|
- |
|
5.411 |
ПНД № 7 |
|
- |
|
5.412 |
ПНД № 8 |
|
- |
|
5.413 |
Режимный коэффициент поверхности пароохладителя при нормативном состоянии: |
|
|
|
|
ПНД № 5 |
|
- |
|
5.414 |
ПВД № 6 |
|
- |
|
5.415 |
ПВД № 7 |
|
- |
|
5.416 |
ПВД № 8 |
|
- |
|
5.417 |
Коэффициент, учитывающий влияние изменения температуры уходящих газов на изменение КПД котла |
K1 |
- |
|
5.418 |
Коэффициент зависимости расхода пара в тракте холодного промперегрева от давления пара перед I ступенью ЦСД |
в |
- |
|
5.419 |
Доля мощности механизмов химического цеха, относимых на подготовку химически обессоленной воды для цикла, к суммарной мощности механизмов химического цеха и насосов сырой воды |
|
- |
|
5.420 |
Коэффициент плотности регулирующей диафрагмы ЦНД, при которой построена диаграмма режимов (исходно-нормативная энергетическая характеристика) турбины |
|
т ∙ см2/ч ∙ кгс |
|
5.421 |
Потери тепла ПВК в окружающую среду при расчетной температуре наружного воздуха |
|
Гкал |
|
5.422 |
Расчетная температура наружного воздуха для ТЭЦ |
|
°С |
|
Таблица 6
Номер константы |
Наименование константы |
Обозначение |
Размерность |
Пределы изменения |
Контрольное значение |
Примечание |
|
Низшая теплота сгорания: |
|
|
|
|
|
6.1 |
мазута |
|
ккал/кг |
|
|
|
6.2 |
газа |
|
ккал/м3 |
|
|
|
6.3 |
твердого топлива |
|
ккал/кг |
|
|
|
|
Влажность на рабочую массу: |
|
|
|
|
|
6.4 |
твердого топлива |
|
% |
|
|
|
6.5 |
мазута |
|
% |
|
|
|
6.6 |
Плотность мазута при температуре 20 °С |
γ20 |
кг/м3 |
|
|
|
6.7 |
Плотность природного газа |
ρг |
кг/м3 |
|
|
|
6.8 |
Тарировочный коэффициент для определения содержания кислорода за котлом по каждому потоку |
Sj |
- |
|
|
|
6.9 |
Тарировочный коэффициент для определения содержания кислорода в уходящих газах по каждому потоку |
S'j |
- |
|
|
|
6.10 |
Тарировочный коэффициент для определения температуры уходящих газов по каждому потоку |
S'yxj |
- |
|
|
|
6.11 |
Расчетный параметр |
Kαyx |
т ∙ м/(ч ∙ кгс0,5) |
|
|
|
6.12 |
Расчетный параметр |
Kα |
т ∙ м/(ч ∙ кгс0,5) |
|
|
где Gпв, S"вп и S"д - расход питательной воды и разрежение газов за воздухоподогревателем и дымососом, при которых определяются Δα1 и Δα |
6.13 |
Содержание горючих в шлаке |
Гшл |
% |
|
|
|
6.14 |
Содержание горючих в уносе |
Гун |
% |
|
|
|
6.15 |
Зольность топлива на рабочую массу |
Ар |
% |
|
|
|
6.16 |
Тонина помола |
R90 |
% |
|
|
|
6.17 |
Влажность топлива на входе в размольную установку |
W1 |
% |
|
|
|
6.18 |
Влажность пыли в промбункере |
Wпп |
% |
|
|
|
6.19 |
Коэффициент размолоспособности |
|
- |
|
|
|
6.20 |
Присосы воздуха в систему пылеприготовления при номинальной нагрузке |
|
- |
|
|
|
6.21 |
Удельный расход пара на распыл мазута |
dф |
т·пара/т·мазута |
|
|
|
6.22 |
КПД перетока тепла |
ηперет |
% |
|
|
ηперет с достаточной точностью может быть определен как среднее арифметическое значение КПД нетто котельной установки энергоблоков, передающих тепло другим энергоблокам |
6.23 |
Тарировочный коэффициент для определения температуры газов перед воздухоподогревателями по каждому потоку |
Kv,j |
- |
|
|
|
6.24 |
То же для определения температуры воздуха перед воздухоподогревателями (после калориферов) по каждому потоку |
K'т,j |
- |
|
|
|
6.25 |
Тарировочный коэффициент для определения температуры горячего воздуха по каждому потоку |
K"т,j |
- |
|
|
|
6.26 |
Потери тепла от химической неполноты сгорания |
q3 |
% |
|
|
q3 вводится как сменяемая константа только при отсутствии датчиков |
6.27 |
Доля присоса воздуха на горячей стороне воздухоподогревателей в общем значении присосов |
q |
- |
|
|
|
6.28 |
Нормативные потери условного топлива на пуск энергоблока из состояния Z |
|
т |
|
|
|
6.29 |
... |
|
|
|
|
|
6.30 |
... |
|
|
|
|
|
6.31 |
Дополнительный расход тепла на СН турбины |
|
Гкал/ч |
|
|
|
6.32 |
То же котла |
|
Гкал/ч |
|
|
|
6.33 |
Удельные потери тепла, связанные с мазутным хозяйством |
|
Гкал/ч ∙ т ∙ °С |
|
|
|
6.34 |
Удельный расход электроэнергии на насосы теплофикационной установки |
|
кВт ∙ ч/Гкал |
|
|
|
6.35 |
Относительный прирост расхода тепла энергоустановки, компенсирующей в энергосистеме недовыработку электроэнергии анализируемого энергоблока |
Δqсист |
Гкал/МВт ∙ ч |
|
|
|
6.36 |
КПД брутто котельной установки, компенсирующей недовыработку электроэнергии в энергосистеме |
|
% |
|
|
|
6.37 |
Тепло, вносимое в конденсатор от посторонних источников |
Qпи |
Гкал/ч |
|
|
|
6.38 |
Коэффициент, характеризующий фактическую пропускную способность регулирующей диафрагмы |
Kт |
т ∙ см2/ч ∙ кгс |
|
|
|
6.39 |
Присосы воздуха в конденсатор |
Gпр.в |
кг/ч |
|
|
|
6.40 |
Отклонение КПД от нормативного: |
|
|
|
|
|
|
ЦСД № 1 |
ΔηЦСД1 |
- |
|
|
|
6.41 |
ЦСД № 2 |
ΔηЦСД2 |
- |
|
|
|
6.42 |
турбопривода |
Δηтп |
- |
|
|
|
6.43 |
питательного насоса |
Δηна |
- |
|
|
|
6.44 |
Длительность оперативного интервала |
τ0 |
ч |
|
|
|
6.45 |
... |
|
|
|
|
|
6.46 |
Число циркуляционных насосов каждого типа в работоспособном состоянии |
|
- |
|
|
|
6.47 |
Сокращение тепловосприятия РВП из-за коррозии |
δQРВП |
% |
|
|
|
6.48 |
Отклонение КПД ЦВД от нормативного значения при полностью открытых регулирующих клапанах |
|
- |
|
|
|
6.49 |
Признак включения в работу i-й градирни |
Kгi |
- |
|
|
|
6.50 |
Признак чистки РВП |
|
- |
|
|
Вносится после проведения чистки РВП KРВП = 1; после выполнения условия п. 38.17 принять KРВП = 0 |
6.51 |
Содержание серы на рабочую массу: |
|
|
|
|
|
|
твердого топлива |
|
% |
|
|
|
6.52 |
мазута |
|
% |
|
|
|
6.53 |
Количество пусков энергоблока за месяц из: |
|
|
|
|
|
|
холодного состояния |
nпуск Z1 |
- |
|
|
|
6.54 |
неостывшего состояния |
nпуск Z2 |
- |
|
|
|
6.55 |
горячего состояния |
nпуск Z3 |
- |
|
|
|
6.56 |
резерва |
nпуск Z4 |
- |
|
|
|
Таблица 7
Номер уравнения |
Уравнение |
Единица измерения |
Контрольное значение |
7.1 |
Энтальпия перегретого водяного пара:
где τ = T/Tкр; θ = Т/1000; Р* = Р/100; Т - температура перегретого пара, Т = t + 273,15; P - давление перегретого пара, кгс/см2 |
ккал/кг |
Р = 50 кгс/см2 t = 350 °С i = 733,56021 ккал/кг |
7.2 |
Удельный объем перегретого водяного пара:
где θ = Т/1000; Р* = Р/100 |
м3/кг |
Р = 50 кгс/см2 t = 350 °С V = 0,53061670 м3/кг |
7.3 |
Энтропия перегретого водяного пара:
где τ = T/Tкр; θ = Т/1000; Р* = Р/100 |
ккал/(кг ∙ К) |
Р = 50 кгс/см2 t = 350 °С S = 1,5436405 ккал/(кг ∙ К) |
7.4 |
Энтальпия пара в зависимости от давления и энтропии:
где , (при S" > S в расчет принимать первые два члена уравнения) |
ккал/кг |
P = 87,61 кгс/см2 S = 1,556144 ккал/(кг ∙ К) i = 779,76 ккал/кг |
7.5 |
Термодинамические свойства кипящей воды и насыщенного пара:
где θS = TS/1000 |
кгс/см2 |
t = 300 °С P = 87,613040 кгс/см2 |
7.6 |
|
К ∙ 10-3 |
P = 87,61 кгс/см2 t = 299,99556 °С |
7.7 |
|
ккал/кг |
t = 300 °С i = 321,40134 ккал/кг |
7.8 |
|
ккал/кг |
t = 300 °С i = 656,35878 ккал/кг |
7.9 |
|
ккал/(кг ∙ К) |
t = 300 °С S = 0,77767778 ккал/(кг· ∙К) |
7.10 |
|
ккал/(кг ∙ К) |
t = 300 °С S = 1,3622722 ккал/(кг ∙ К) |
7.11 |
|
м3/кг |
t = 300 °С V = 0,0014052852 м3/кг |
7.12 |
Для температур до 300 °С член - 4,4 ∙ 1015(θS - 0,27315)30 можно опустить |
м3/кг |
t = 300 °С V = 0,0216151 м3/кг |
7.13 |
Энтальпия воды:
где t* = t/100; P** = P ∙ 0,980665 |
ккал/кг |
P = 50 кгс/см2 t = 200 °С i = 203,4734 ккал/кг |
7.14 |
Удельный объем воды:
где t* = t/100; P** = P ∙ 0,980665 |
м3/кг |
P = 50 кгс/см2 t = 200 °С V = 0,0011524688 м3/кг |
Таблица 8
Номер величины |
Наименование величины |
Обозначение |
Исходная информация |
Контрольное значение |
Примечание |
|
Абсолютное давление среды, кгс/см2 |
|
|
|
|
|
Расчетная формула: , где к - наименование измеряемой среды; - измеренное избыточное давление среды, кгс/см2; Pбар - барометрическое давление, кгс/см2 |
|
|
|
|
8.1 |
Питательная вода за ПВД после байпаса |
Рпв |
4.3; 4.299 |
|
|
8.2 |
Свежий пар за котлом по каждой линии |
Рпеj |
4.7; 4.299 |
|
|
8.3 |
Пар в тракте холодного промперегрева по каждой линии |
Р'ппj |
4.12; 4.299 |
|
|
8.4 |
Пар в тракте горячего промперегрева за котлом по каждой линии |
Р"ппj |
4.14; 4.299 |
|
|
8.5 |
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН по каждой линии |
|
4.20; 4.299 |
|
|
8.6 |
Пар из тракта холодного промперегрева, подаваемый в блочный коллектор 13 кгс/см2 через РУ 40/13 |
РРУ СН |
4.23; 4.299 |
|
|
8.7 |
Природный газ, подаваемый на котел |
Рг |
4.34; 4.299 |
|
|
8.8 |
Пар перед калориферами |
Ркф |
4.36; 4.299 |
|
|
8.9 |
Пар, подаваемый на мазутные форсунки |
Рф |
4.49; 4.299 |
|
|
8.10 |
Пар, подаваемый на обдувку по каждой линии |
Робдj |
4.52; 4.299 |
|
|
8.11 |
Вода в линии непрерывной продувки перед расходомерным устройством |
Рпр |
4.70; 4.299 |
|
|
8.12 |
... |
|
|
|
|
8.13 |
... |
|
|
|
|
8.14 |
... |
|
|
|
|
8.15 |
Свежий пар перед стопорными клапанами ЦВД по каждой линии |
Р0j |
4.80; 4.299 |
|
|
8.16 |
Пар в регулирующей ступени ЦВД турбины |
Рр.ст |
4.82; 4.299 |
|
|
8.17 |
Пар за ЦВД по каждой линии |
Р"ЦВДj |
4.83; 4.299 |
|
|
8.18 |
Пар перед отсечными клапанами ЦСД № 1 по каждой линии |
Р'ЦСД1j |
4.85; 4.299 |
|
|
8.19 |
Пар перед I ступенью ЦСД № 1 |
Р'IЦСД1j |
4.87; 4.299 |
|
|
8.20 |
Пар за ЦСД № 1 по каждой линии |
Р"ЦСД1j |
4.88; 4.299 |
|
|
8.21 |
Пар перед ЦСД № 2 по каждой линии |
Р'ЦСД2j |
4.90; 4.299 |
|
|
8.22 |
Пар, подаваемый на ПТН |
Р'ПТН |
4.93; 4.299 |
|
|
8.23 |
Пар на выхлопе ПТН |
Р"ПТН |
4.95; 4.299 |
|
|
8.24 |
Пар на ПСВ № 2 в камере отбора по каждой линии |
Р3j |
4.97; 4.299 |
|
|
8.25 |
Пар на входе в ПСВ № 2 по каждой линии |
Рпс2j |
4.98; 4.299 |
|
|
8.26 |
Пар на ПСВ № 1 в камере отбора по каждой линии |
Р2j |
4.104; 4.299 |
|
|
8.27 |
Пар на деаэратор 7 кгс/см2 перед расходомерным устройством |
Рд |
4.141; 4.299 |
|
|
8.28 |
Пар в деаэраторе 7 кгс/см2 |
рд |
4.143; 4.299 |
|
|
8.29 |
Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦВД в линию холодного промперегрева |
|
4.146; 4.299 |
|
|
8.30 |
Пар в отсасывающей линии из I камеры заднего концевого уплотнения ЦВД в линию на ПНД № 5 |
|
4.149; 4.299 |
|
|
8.31 |
Пар в отсасывающей линии из II камеры переднего концевого уплотнения ЦВД |
|
4.151; 4.299 |
|
|
8.32 |
Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего уплотнения ЦСД № 1 |
|
4.153; 4.299 |
|
|
8.33 |
Пар из деаэратора или коллектора СН на концевые уплотнения всех цилиндров |
Рупл |
4.155; 4.299 |
|
|
8.34 |
Пар отбора на: |
|
|
|
|
|
ПВД № 8 |
Р8 |
4.158; 4.299 |
|
|
8.35 |
ПВД № 7 |
Р7 |
4.161; 4.299 |
|
|
8.36 |
ПВД № 6 |
Р6 |
4.162; 4.299 |
|
|
8.37 |
деаэратор |
Рд7 |
4.164; 4.299 |
|
|
8.38 |
ПНД № 5 |
Р5 |
4.166; 4.299 |
|
|
8.39 |
ПНД № 4 |
Р4 |
4.168; 4.299 |
|
|
8.40 |
ПНД № 1 |
Р1 |
4.170; 4.299 |
|
|
8.41 |
Питательная вода через питательные насосы на стороне всасывания (за бустерными) |
Р'пк |
4.193; 4.299 |
|
|
8.42 |
То же на стороне нагнетания |
Р"пк |
4.195; 4.299 |
|
|
8.43 |
Пар после охлаждающего устройства ЦНД |
P"ОУ Р"ОУ ЦНД |
4.197; 4.299 |
|
|
8.44 |
... |
|
|
|
|
8.45 |
... |
|
|
|
|
8.46 |
... |
|
|
|
|
8.47 |
... |
|
|
|
|
8.48 |
... |
|
|
|
|
8.49 |
... |
|
|
|
|
8.50 |
... |
|
|
|
|
8.51 |
Природный газ, подаваемый на каждый ПВК |
|
4.248; 4.299 |
|
|
8.52 |
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство по каждой линии |
Рмхj |
4.271; 4.299 |
|
|
8.53 |
Природный газ на вводе ТЭЦ |
Рг.в |
4.277; 4.299 |
|
|
8.54 |
Пар из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2 |
Р13-1,2 |
4.287; 4.299 |
|
|
8.55 |
Пар от котельной низкого давления к коллектору СН по каждой линии |
Ркндj |
4.289; 4.299 |
|
|
8.56 |
Природный газ, подаваемый к котельной низкого давления |
|
4.294; 4.299 |
|
|
8.57 |
Пар, подаваемый на размораживающие устройства |
Ррмj |
4.305; 4.299 |
|
|
8.58 |
... |
|
|
|
|
8.59 |
... |
|
|
|
|
8.60 |
... |
|
|
|
|
|
Энтальпия и температура воды на линии насыщения, ккал/кг Расчетная формула: iS = f(tS), где tS = f(PS) - уравнения 7.6; 7.7 |
|
|
|
|
8.61 |
Конденсат в ПСВ № 2 по каждой линии |
tSпс2j |
4.98 |
|
|
8.62 |
Конденсат в ПСВ № 1 по каждой линии |
tS2j |
4.104 |
|
|
8.63 |
Конденсат в каждой секции конденсатора |
tSкj |
4.120 |
|
|
8.64 |
... |
|
|
|
|
8.65 |
Питательная вода после деаэратора 7 кгс/см2 |
i"д |
4.143 |
|
|
8.66 |
Питательная вода после деаэратора 7 кгс/см2 при его работе на скользящем давлении |
i"д(ск) |
4.164 |
|
|
8.67 |
... |
|
|
|
|
|
Конденсат в: |
|
|
|
|
8.68 |
ПНД № 1 |
tS1 |
4.170 |
|
|
8.69 |
ПНД № 3 |
tS3j |
4.97 |
|
|
8.70 |
ПНД № 4 |
tS4 |
4.168 |
|
|
8.71 |
ПНД № 5 |
tS5 |
4.166 |
|
|
8.72 |
ПВД № 6 |
tS6 |
4.162 |
|
|
8.73 |
ПВД № 7 |
tS7 |
4.161 |
|
|
8.74 |
ПВД № 8 |
tS8 |
4.158 |
|
|
8.75 |
ПНД № 1 |
iS1 |
4.170 |
|
|
8.76 |
ПНД № 2 |
iS2j |
4.104 |
|
|
8.77 |
ПНД № 3 |
iS3j |
4.97 |
|
|
8.78 |
ПНД № 4 |
iS4 |
4.168 |
|
|
8.79 |
ПНД № 5 |
iS5 |
4.166 |
|
|
8.80 |
ПВД № 6 |
iS6 |
4.162 |
|
|
8.81 |
ПВД № 7 |
iS7 |
4.161 |
|
|
8.82 |
ПВД № 8 |
iS8 |
4.158 |
|
|
8.83 |
... |
|
|
|
|
8.84 |
... |
|
|
|
|
8.85 |
... |
|
|
|
|
8.86 |
... |
|
|
|
|
8.87 |
... |
|
|
|
|
8.88 |
... |
|
|
|
|
8.89 |
... |
|
|
|
|
8.90 |
... |
|
|
|
|
|
Удельный объем воды, м3/кг Расчетная формула: V = f(P,t) - уравнение 7.14 |
|
|
|
|
8.91 |
Питательная вода за ПВД после байпаса |
Vпв |
8.1; 4.4 |
|
|
8.92 |
Питательная вода на впрыски |
Vвпр |
5.57; 4.18 |
|
|
8.93 |
Непрерывная продувка |
Vпр |
4.70; 4.71 |
|
|
8.94 |
Конденсат калориферов |
Vкф |
8.8; 4.39 |
|
|
8.95 |
... |
|
|
|
|
8.96 |
Конденсат после ПСВ № 2 |
Vкпс2 |
8.24; 4.102 |
|
|
8.97 |
Конденсат после ПСВ № 1 |
Vкпс1 |
8.26; 4.108 |
|
|
8.98 |
Подпиточная вода на встроенный пучок конденсатора |
VВПК |
5.174; 4.127 |
|
|
8.99 |
Подпиточная вода в магистрали сетевой воды энергоблока |
|
5.164; 4.130 |
|
|
8.100 |
Конденсат из уплотнений питательных насосов в конденсатор |
V"к.упл |
5.188; 4.192 |
|
|
8.101 |
Питательная вода через питательные насосы на стороне всасывания |
V'пн |
8.41; 4.194 |
|
|
8.102 |
То же на стороне нагнетания |
V"пн |
8.42; 4.196 |
|
|
8.103 |
Конденсат мазутных подогревателей, возвращаемый в тепловую схему данного энергоблока |
|
5.77; 4.203 |
|
|
8.104 |
Конденсат размораживающего устройства, возвращаемый в тепловую схему данного энергоблока |
|
5.79; 4.205 |
|
|
8.105 |
Сетевая вода через ПСВ |
Vсв |
5.170; 4.114 |
|
|
8.106 |
Сетевая вода через каждый ПВК |
|
5.392; 4.243 |
|
|
8.107 |
Сетевая вода в подающей линии каждой тепломагистрали |
Vподj |
5.171; 4.253 |
|
|
8.108 |
Сетевая вода в обратной линии каждой тепломагистрали |
Vобрj |
5.170; 4.256 |
|
|
8.109 |
Сетевая вода в подающей линии СН ТЭЦ |
|
5.168; 4.258 |
|
|
8.110 |
Сетевая вода в обратной линии СН ТЭЦ |
|
5.170; 4.260 |
|
|
8.111 |
Конденсат мазутного хозяйства, возвращаемый в тепловую схему |
Vкмх |
5.77; 4.274 |
|
|
8.112 |
... |
|
|
|
|
8.113 |
... |
|
|
|
|
8.114 |
... |
|
|
|
|
8.115 |
... |
|
|
|
|
8.116 |
... |
|
|
|
|
8.117 |
... |
|
|
|
|
8.118 |
... |
|
|
|
|
8.119 |
... |
|
|
|
|
8.120 |
... |
|
|
|
|
|
Удельный объем пара, м3/кг Расчетная формула: V = f(P,t) - уравнение 7.2 |
|
|
|
|
8.121 |
Свежий пар за котлом по каждой линии |
Vпеj |
8.2; 4.8 |
|
|
8.122 |
Пар в тракте холодного промперегрева по каждой линии |
Vппj |
8.3; 4.13 |
|
|
8.123 |
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН по каждой линии |
|
8.5; 4.21 |
|
|
8.124 |
Пар, отбираемый из тракта холодного промперегрева на РУ СН |
VРУСН |
8.6; 4.24 |
|
|
8.125 |
Пар, подаваемый на обдувку по каждой линии |
Vобдj |
8.10; 4.54 |
|
|
8.126 |
Свежий пар перед стопорными клапанами турбины (номинальное значение) |
|
5.109; 5.108 |
|
|
8.127 |
Свежий пар перед стопорными клапанами турбины |
V0 |
8.15; 4.81 |
|
|
8.128 |
Пар, подаваемый на ПТН |
VПТН |
8.22; 4.94 |
|
|
8.129 |
Пар на деаэратор 7 кгс/см2 |
Vд |
8.27; 4.142 |
|
|
8.130 |
Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦВД в линию холодного промперегрева |
|
8.29; 4.147 |
|
|
8.131 |
Пар в отсасывающей линии из I камеры заднего концевого уплотнения ЦВД в паропровод к ПНД № 5 |
|
8.30; 4.84 |
|
|
8.132 |
То же из I камеры переднего концевого уплотнения ЦСД № 1 |
|
8.32; 4.86 |
|
|
8.133 |
Пар отбора на ПВД № 8 |
V8 |
8.34; 4.159 |
|
|
8.134 |
Пар отбора на ПВД № 7 |
V7 |
8.35; 4.84 |
|
|
8.135 |
Пар из деаэратора или коллектора СН на концевые уплотнения всех цилиндров |
Vупл |
8.33; 4.155 |
|
|
8.136 |
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство по каждой линии |
Vмхj |
8.52; 4.272 |
|
|
8.137 |
Пар из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2 |
V13-1,2 |
8.54; 4.287 |
|
|
8.138 |
Пар от котельной низкого давления в коллектор СН по каждой линии |
Vкндj |
8.55; 4.290 |
|
|
8.139 |
... |
|
|
|
|
8.140 |
... |
|
|
|
|
8.141 |
... |
|
|
|
|
8.142 |
... |
|
|
|
|
8.143 |
... |
|
|
|
|
8.144 |
... |
|
|
|
|
8.145 |
... |
|
|
|
|
|
Действительный расход, вычисляемый по перепаду, т/ч Расчетная формула
где α - коэффициент расхода сужающего устройства; s - поправочный множитель на расширение измеряемой среды. Для воды ε = 1. Для пара: для диафрагмы для сопла m - модуль сужающего устройства; Kt - множитель, учитывающий средний коэффициент линейного теплового расширения материала сужающего устройства [Kt = 1 + αt(t - 20)]; d20 - диаметр сужающего устройства, мм; Δp - перепад давлений в сужающем устройстве, кгс/см2; V - удельный объем измеряемой среды, м3/кг |
|
|
|
|
8.146 |
Питательная вода за ПВД после байпаса по основному датчику |
|
4.1; 8.91; 4.4; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.147 |
То же (дублирующее измерение) |
|
4.2; 8.91; 4.4; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.148 |
Свежий пар за котлом по каждой линии |
Дпеj |
4.6; 8.121; 8.2; 4.8; 5.1; 5.2; 5.3; 5.4 |
|
|
8.149 |
Пар в тракте холодного промперегрева по каждой линии |
|
4.10; 8.122; 8.3; 4.13; 5.1; 5.2; 5.3; 5.4 |
|
|
8.150 |
То же (дублирующее измерение) |
|
4.11; 8.122; 8.3; 4.13; 5.1; 5.2; 5.3; 5.4 |
|
|
8.151 |
Сетевая вода через ПСВ |
|
4.112; 8.105; 4.114; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.152 |
То же (дублирующее измерение) |
|
4.113; 8.105; 4.114; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.153 |
Охлаждающая вода конденсатора |
Wj |
4.124; 5.40; 4.122; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
|
Пар в отсасывающей линии из: |
|
|
|
|
8.154 |
I камеры переднего концевого уплотнения ЦВД в линию холодного промперегрева |
|
4.145; 8.130; 4.147; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.155 |
из заднего концевого уплотнения ЦВД в паропровод к ПНД № 5 |
|
4.148; 8.131; 4.84; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.156 |
из II камеры переднего концевого уплотнения ЦВД |
|
4.150; 8.130; 4.147; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.157 |
Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦСД № 1 |
|
4.152; 8.132; 4.86; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.158 |
Пар из деаэратора или коллектора СН на концевые уплотнения всех цилиндров |
Дупл |
4.154; 8.135; 4.156; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.159 |
Пар отбора на ПВД № 8 |
Д8 |
4.157; 8.133; 4.159; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.160 |
Пар отбора на ПВД № 7 |
Д7 |
4.160; 8.134; 4.163; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.161 |
Сетевая вода в подающей линии каждой тепломагистрали |
|
4.251; 8.107; 4.253; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.161A |
То же (дублирующее измерение) |
|
4.252; 8.107; 4.253; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.162 |
Сетевая вода в обратной линии каждой тепломагистрали |
|
4.254; 8.108; 4.256; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.162A |
То же (дублирующее измерение) |
|
4.255; 8.108; 4.256; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.163 |
Сетевая вода в подающей линии СН ТЭЦ |
|
4.257; 8.109; 4.258; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.164 |
Сетевая вода в обратной линии СН ТЭЦ |
|
4.259; 8.110; 4.260; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
8.165 |
Циркуляционная вода перед каждой градирней по каждой линии |
Wгрj |
4.259; 5.41; 4.296; 5.1; 5.2; 5.3 |
|
|
|
Действительный расход с поправкой на изменение удельного объема, т/ч |
|
|
|
|
|
Расчетная формула:
где Gи - измеренный расход среды, т/ч; V0 - удельный объем среды при расчетных параметрах измерительного сужающего устройства, м3/кг (const); V - действительный удельный объем среды, м3/кг |
|
|
|
|
8.166 |
Питательная вода на впрыски |
Gвпр |
4.17; 5.5; 8.92 |
|
|
8.167 |
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН после расходомерного устройства по каждой линии |
|
4.19; 5.5; 8.123 |
|
|
8.168 |
Пар, отбираемый из тракта холодного промперегрева на РУ СН |
ДРУ СН |
4.22; 5.5; 8.124 |
|
|
8.169 |
Конденсат калориферов |
Gкф |
4.38; 5.5; 8.94 |
|
|
8.170 |
Пар, подаваемый на обдувку поверхностей нагрева котла по каждой линии |
Добдj |
4.52; 5.5; 8.125 |
|
|
8.171 |
... |
|
|
|
|
8.172 |
Непрерывная продувка |
Gпр |
4.69; 5.5; 8.93 |
|
|
8.173 |
Пар, подаваемый на ПТН |
ДПТН |
4.92; 5.5; 8.128 |
|
|
8.174 |
Конденсат после ПСВ № 2 в линию на обессоливание |
|
4.100; 5.5; 8.96 |
|
|
8.175 |
То же в линию основного конденсата |
|
4.101; 5.5; 8.96 |
|
|
8.176 |
Конденсат после ПСВ № 1 в линию на обессоливание |
|
4.106; 5.5; 8.97 |
|
|
8.177 |
То же в линию основного конденсата |
|
4.107; 5.5; 8.97 |
|
|
8.178 |
Подпиточная (или сетевая) вода на встроенный пучок конденсатора |
GВПК |
4.126; 5.5; 8.98 |
|
|
8.179 |
Подпиточная вода в магистрали сетевой воды энергоблока |
|
4.129; 5.5; 8.99 |
|
|
8.180 |
Пар на деаэратор 7 кгс/см2 |
Дд |
4.140; 5.5; 8.129 |
|
|
8.181 |
Конденсат на уплотнения питательных насосов |
Gк.упл |
4.190; 5.5; 8.100 |
|
|
8.182 |
Конденсат из уплотнений питательных насосов в конденсатор |
G"к.упл |
4.191; 5.5; 8.100 |
|
|
8.183 |
Конденсат мазутных подогревателей, возвращаемый в тепловую схему данного энергоблока |
|
4.202; 5.5; 8.103 |
|
|
8.184 |
Конденсат размораживающего устройства, возвращаемый в тепловую схему данного энергоблока |
|
4.204; 5.5; 8.104 |
|
|
8.185 |
Сетевая вода через каждый ПВК |
|
4.241; 5.5; 8.106 |
|
|
8.186 |
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство по каждой линии |
Дмхj |
4.269; 5.5; 8.136 |
|
|
8.187 |
Конденсат мазутохозяйства, возвращаемый в тепловую схему |
Gкмх |
4.273; 5.5; 8.111 |
|
|
8.188 |
Пар из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2 |
Д13-1,2 |
4.285; 5.5; 8.137 |
|
|
8.189 |
Пар от котельной низкого давления к коллектору СН по каждой линии |
Дкндj |
4.288; 5.5; 8.138 |
|
|
8.190 |
Условный объемный расход рециркулирующих газов, м3/ч |
Rрецj |
см. ниже |
|
|
|
Расчетная формула: |
αрец |
5.1 |
|
|
|
|
m |
5.4 |
|
|
|
где αрец - константа |
ΔPрец |
4.68 |
|
|
|
|
Рбар |
4.299 |
|
|
|
|
S'впj |
4.57 |
|
|
|
|
|
5.2 |
|
|
|
|
υ'вп |
4.49 |
|
|
|
|
fрец |
5.60 |
|
|
8.191 |
Пар, подаваемый на размораживающее устройство по каждой линии |
Дрмj |
4.304; 5.5; 8.136 |
|
|
8.192 |
Конденсат от размораживающего устройства, возвращаемый в тепловую схему |
Gкрм |
4.304; 5.5; 8.136; 4.306; 5.5; 8.104 |
|
|
8.193 |
Действительный расход мазута, т/ч: Расчетная формула: |
|
|
|
При принять Gм = 0; А - номинальная производительность двух горелок (форсунок), т/ч; β = 0,6 кг/(м3 ∙ °С) |
8.193.1 |
на котел по каждой линии |
Gмj |
8.243; 4.30; 6.6; 4.29; 5.61 |
|
|
8.193.2 |
на каждый ПВК по каждой линии |
|
4.244; 4.246; 6.6; 4.245; 5.61 |
|
|
8.193.3 |
после мазутонасосной по каждой линии |
|
8.245; 8.246; 6.6; 4.267; 5.61 |
|
|
8.193.4 |
на котельную низкого давления |
|
4.291; 4.292; 6.6; 4.267; 5.61 |
|
|
8.194 |
Действительный расход газа, тыс.м3/ч: |
|
|
|
|
|
Расчетная формула: |
|
|
|
|
8.194.1 |
на котел |
Gг |
8.244; 8.7; 5.65; 5.64; 4.35 |
|
|
8.194.2 |
на каждый ПВК |
|
4.247; 8.51; 5.65; 5.64; 4.35 |
|
|
8.194.3 |
на вводе ТЭЦ |
Gг.в |
8.247; 4.277; 5.65; 5.64; 4.278 |
|
|
8.194.4 |
на котельную низкого давления |
|
4.293; 4.294; 5.65; 5.64; 4.278 |
|
|
8.195 |
... |
|
|
|
|
|
Суммарное значение параметра Расчетная формула где j - номер одноименного параметра (линий, потока); m - число одноименных параметров (линий, потоков); Bj - значение j-го параметра (по j-й линии, потоку) |
|
|
|
|
|
Расход, т/ч |
|
|
|
|
8.196 |
Свежий пар за котлом |
Дпе |
8.148 |
|
|
8.197 |
Пар в тракте холодного промперегрева по основным датчикам |
|
8.149 |
|
|
8.198 |
То же по дублирующим датчикам |
|
8.150 |
|
|
8.199 |
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН после расходомерного устройства |
|
8.167 |
|
|
8.200 |
Пар, подаваемый на обдувку |
Добд |
8.170 |
|
|
8.201 |
... |
|
|
|
|
8.202 |
Конденсат после ПСВ № 2 |
Gпс2 |
8.174; 8.175 |
|
|
8.203 |
Конденсат после ПСВ № 1 |
Gпс1 |
8.176; 8.177 |
|
|
8.204 |
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство |
Дмх |
8.186 |
|
|
8.204а |
Пар, подаваемый на размораживающее устройство |
Дрм |
8.191 |
|
|
8.205 |
Пар от котельной низкого давления к коллектору СН |
Дкнд |
8.189 |
|
|
8.206 |
Условный объемный расход рециркулирующих газов |
Rрец |
8.190 |
|
|
8.207 |
Охлаждающая вода конденсатора |
W |
8.153 |
|
|
8.208 |
Циркуляционная вода перед каждой градирней |
Wг |
8.165 |
|
|
8.209 |
Конденсат ПСВ на обессоливание |
|
8.176; 8.174 |
|
|
8.210 |
Химически обессоленная вода в конденсатор |
|
4.135; 4.136 |
|
|
|
Мощность, кВт |
|
|
|
|
8.211 |
Резервный ввод питания на секции 6 кВ СН данного энергоблока |
Nтр.рез |
4.216 |
|
|
8.212 |
Дымососы |
Nд |
4.217 |
|
|
8.213 |
Дымососы рециркуляции |
Nдр |
4.218 |
|
|
8.214 |
Дутьевые вентиляторы |
Nдв |
4.219 |
|
|
8.215 |
Бустерные насосы |
Nбн |
4.221 |
|
|
8.216 |
Конденсатные насосы I ступени |
|
4.222 |
|
|
8.217 |
Конденсатные насосы II ступени |
|
4.223 |
|
|
8.218 |
Конденсатные насосы I и II ступеней |
Nкн |
8.216; 8.217 |
|
|
8.219 |
Сетевые насосы I и II ступеней |
Nсет |
4.224; 4.225 |
|
|
8.220 |
Конденсатные насосы ПСВ № 1 |
Nпс1 |
4.226 |
|
|
8.221 |
Конденсатные насосы ПСВ № 1 и ПСВ № 2 |
Nкнб |
4.227; 8.220; 4.228 |
|
|
8.222 |
Вентиляторы горячего дутья |
Nвгд |
4.229 |
|
|
8.223 |
Мельницы |
Nм |
4.230 |
|
|
8.224 |
Вентиляторы пылеприготовительной установки |
Nмв |
4.231 |
|
|
8.225 |
Насосы рециркуляции среды в котле |
Nнрс |
4.232 |
|
|
8.226 |
Насосы рециркуляции для водогрейных котлов |
Nрец |
4.308 |
|
|
8.227 |
Насосы перекачки сетевой воды |
Nпер |
4.309 |
|
|
8.228 |
Насосы подпиточные (летние и зимние) |
Nподп |
4.310; 4.311 |
|
|
8.229 |
Трансформаторы СН: |
|
|
|
|
|
водогрейной котельной |
|
4.312 |
|
|
8.230 |
мазутного хозяйства |
|
4.313 |
|
|
8.231 |
ВПУ |
|
4.314 |
|
|
8.232 |
топливоподачи |
|
4.315 |
|
|
8.233 |
котельной низкого давления |
|
4.316 |
|
|
8.234 |
Трансформаторы насосной станции подпитки |
|
4.317 |
|
|
8.235 |
Циркуляционные насосы |
Nцн |
4.318 |
|
|
8.236 |
Насосы сырой воды питания котлов |
Nнсв |
4.320 |
|
|
8.237 |
Багерные насосы |
Nбг.н |
4.321 |
|
|
8.238 |
... |
|
|
|
|
8.239 |
... |
|
|
|
|
8.240 |
... |
|
|
|
|
|
Среднеарифметическое значение параметра по дублируемым измерениям Расчетная формула: |
|
|
|
|
|
где Bo - значение параметра, измеренного основными датчиками; Bд - то же дублирующими датчиками |
|
|
|
|
|
Расход, т/ч |
|
|
|
|
8.241 |
Питательная вода за ПВД |
Gпв |
8.146; 8.147 |
|
|
8.242 |
Пар в тракте холодного промперегрева |
Дпп |
8.197; 8.198 |
|
|
8.243 |
Мазут, подаваемый на котел по каждому потоку |
|
4.25; 4.26 |
|
|
8.244 |
Природный газ, подаваемый на котел |
|
4.31; 4.32 |
|
|
8.245 |
Мазут после мазутонасосной по каждой линии |
|
4.265; 4.266 |
|
|
8.246 |
То же в линии рециркуляции |
|
4.268; 4.269 |
|
|
8.247 |
Природный газ на вводе ТЭЦ |
Gг.в |
4.275; 4.276 |
|
|
8.248 |
Сетевая вода через ПСВ |
Gсв |
8.151; 8.152 |
|
|
8.249 |
Сетевая вода в подающей линии каждой тепломагистрали |
Gподj |
8.161; 8.161A |
|
|
8.250 |
Сетевая вода в обратной линии каждой тепломагистрали |
Gобрj |
8.162; 8.162A |
|
|
|
Температура, °С |
|
|
|
|
8.251 |
Свежий пар за котлом по каждой линии |
tпеj |
4.8; 4.9 |
|
|
8.252 |
Пар в тракте горячего промперегрева за котлом по каждой линии |
t"пгj |
4.15; 4.16 |
|
|
8.253 |
... |
|
|
|
|
8.254 |
... |
|
|
|
|
|
Мощность, кВт |
|
|
|
|
8.255 |
Активная мощность генератора |
Nген |
4.211; 4.212 |
|
|
|
Среднеарифметическое значение параметра по потокам (линиям) Расчетная формула:
|
|
|
|
|
|
где j - номер линии (потока); m - число линий (потоков); Aj - значение параметра по j-й линии (потоку) |
|
|
|
|
|
Давление, кгс/см2 |
|
|
|
|
8.256 |
Свежий пар за котлом |
Pпе |
8.2 |
|
|
8.257 |
Пар в тракте холодного промперегрева перед котлом |
P'пп |
8.3 |
|
|
8.258 |
Пар в тракте горячего промперегрева за котлом |
P"пп |
8.4 |
|
|
8.259 |
Свежий пар перед стопорными клапанами ЦВД |
P0 |
8.15 |
|
|
8.260 |
Пар перед отсечными клапанами ЦСД № 1 |
P'ЦСД1 |
8.18 |
|
|
8.261 |
Пар за ЦВД |
P"ЦВД |
8.17 |
|
|
8.262 |
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН |
|
8.5 |
|
|
8.263 |
Пар, подаваемый на обдувку |
Pобд |
8.10 |
|
|
8.264 |
Пар за ЦСД № 1 |
P"ЦСД1 |
8.20 |
|
|
8.265 |
Пар перед ЦСД № 2 |
P'ЦСД2 |
8.21 |
|
|
8.266 |
Пар на ПСВ № 2 в камере отбора |
P3 |
8.24 |
|
|
8.267 |
Пар на входе в ПСВ № 2 |
Pпс2 |
8.25 |
|
|
8.268 |
Пар на ПСВ № 1 в камере отбора |
P2 |
8.26 |
|
|
8.269 |
Пар в конденсаторе |
Pк |
4.120 |
|
|
8.270 |
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство |
Pмх |
8.52 |
|
|
8.271 |
Пар от котельной низкого давления к коллектору СН |
Pкнд |
8.55 |
|
|
|
Разрежение газов: |
|
|
|
|
8.272 |
перед дымососами |
S'д |
4.55 |
|
|
8.273 |
за дымососами |
S"д |
4.56 |
|
|
|
Разрежение газов: |
|
|
|
|
8.274 |
перед воздухоподогревателями |
S'вп |
4.57 |
|
|
8.275 |
за воздухоподогревателями |
S"вп |
4.58 |
|
|
|
Давление воздуха: |
|
|
|
|
8.276 |
перед вентиляторами |
H'в |
4.61 |
|
|
8.277 |
за вентиляторами |
H"в |
4.62 |
|
|
8.278 |
перед воздухоподогревателями |
H'вп |
4.63 |
|
|
8.279 |
за воздухоподогревателями |
H"вп |
4.64 |
|
|
8.280 |
Пар, подаваемый на размораживающие устройства |
Ррм |
8.57 |
|
|
8.281 |
Разрежение газов за пароперегревателем |
S"пп |
4.60 |
|
|
8.282 |
... |
|
|
|
|
8.283 |
... |
|
|
|
|
8.284 |
... |
|
|
|
|
8.285 |
... |
|
|
|
|
|
Температура, °С |
|
|
|
|
8.286 |
Свежий пар за котлом |
tпе |
8.251 |
|
|
8.287 |
Пар в тракте горячего промперегрева за котлом |
t"пп |
8.252 |
|
|
8.288 |
Пар в тракте холодного промперегрева перед котлом |
t'пп |
4.13 |
|
|
8.289 |
Свежий пар перед стопорными клапанами ЦВД |
t0 |
4.81 |
|
|
8.290 |
Пар за ЦВД |
t"ЦВД |
4.84 |
|
|
8.291 |
Пар перед отсечными клапанами ЦСД № 1 |
t'ЦСД |
4.86 |
|
|
8.292 |
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН |
|
4.21 |
|
|
8.293 |
Мазут, поступающий на котел |
tм |
4.29 |
|
|
8.294 |
Холодный воздух перед дутьевым вентилятором до врезки линии рециркуляции |
tхв |
4.43 |
|
|
|
Воздух: |
|
|
|
|
8.295 |
перед калориферами |
t'кф |
4.44 |
|
|
8.296 |
перед воздухоподогревателем |
t'вп |
4.45 |
|
|
8.297 |
за воздухоподогревателем |
tгв |
4.46 |
|
|
8.297а |
Уходящие газы: |
|
|
|
|
|
за дымососом |
υ"д |
4.48 |
|
|
8.298 |
за воздухоподогревателем |
υух |
4.47 |
|
|
8.298а |
перед воздухоподогревателем |
υ'вп |
4.49 |
|
|
8.299 |
Пар, подаваемый на обдувку |
tобд |
4.54 |
|
|
8.300 |
Вода за экономайзером |
t"вэ |
4.66 |
|
|
|
Пар: |
|
|
|
|
8.301 |
перед выходной ступенью пароперегревателя |
t'кпп |
4.67 |
|
|
8.302 |
за ЦСД № 1 |
t"ЦСД1 |
4.89 |
|
|
8.303 |
перед ЦСД № 2 |
t'ЦСД2 |
4.91 |
|
|
8.304 |
на ПСВ № 2 |
t3 |
4.99 |
|
|
8.305 |
на ПСВ № 1 |
t2 |
4.105 |
|
|
|
Сетевая вода: |
|
|
|
|
8.306 |
на входе в ПСВ № 1 |
t'пс1 |
4.114 |
|
|
8.307 |
на выходе из ПСВ № 1 |
t"пс1 |
4.115 |
|
|
8.308 |
на выходе из ПСВ № 2 |
t"пс2 |
4.116 |
|
|
8.309 |
за обводом ПСВ № 2 |
|
4.117 |
|
|
8.310 |
за обводом ПСВ |
t"пс |
4.118 |
|
|
8.311 |
Пар в конденсаторе |
tк |
4.121 |
|
|
8.312 |
Охлаждающая вода на выходе из конденсатора |
tгв |
4.123 |
|
|
8.313 |
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство |
tмх |
4.272 |
|
|
8.314 |
Пар от котельной низкого давления к коллектору СН |
tкнд |
4.290 |
|
|
8.315 |
Вода перед каждой градирней |
t'гр |
4.296 |
|
|
8.316 |
Вода после каждой градирни |
t"гр |
4.297 |
|
|
8.317 |
Пар, подаваемый на размораживающие устройства |
tрм |
4.305 |
|
|
8.318 |
Температура насыщения пара в ПСВ № 2 |
tSпс2 |
8.61 |
|
|
8.319 |
Температура насыщения пара в конденсаторе |
tSк |
8.63 |
|
|
8.320 |
Температура насыщения пара в отборе на ПСВ № 1 |
tS2 |
8.62 |
|
|
|
Энтальпия, ккал/кг |
|
|
|
|
8.321 |
... |
|
|
|
|
8.322 |
Конденсат пара отбора на ПСВ № 2 |
iS3 |
8.77 |
|
|
8.323 |
Конденсат пара отбора на ПСВ № 1 |
iS2 |
8.76 |
|
|
8.324 |
... |
|
|
|
|
|
Энтальпия воды и пара Энтальпия воды, ккал/кг Расчетная формула: i = f(P,t) - уравнение 7.13 |
|
|
|
|
8.325 |
Питательная вода на входе в котел |
i'пв |
8.1; 4.5 |
|
|
8.326 |
Питательная вода за ПВД после байпаса |
iпв |
8.1; 4.4 |
|
|
8.327 |
Питательная вода на впрыски |
iвпр |
5.57; 4.18 |
|
|
|
Сетевая вода: |
|
|
|
|
8.328 |
на входе в ПСВ № 1 |
i'пс1 |
5.171; 8.306 |
|
|
8.329 |
на выходе из ПСВ № 1 |
i"пс1 |
5.171; 8.307 |
|
|
8.330 |
на выходе из ПСВ № 2 |
i"пс2 |
5.171; 8.308 |
|
|
8.331 |
за обводом ПСВ № 2 |
|
5.171; 8.309 |
|
|
8.332 |
за обводом ПСВ |
i"пс |
5.171; 8.310 |
|
|
8.333 |
на входе в каждый ПВК |
i'ПВКj |
5.284; 4.242 |
|
|
8.334 |
на выходе из каждого ПВК |
i"ПВКj |
5.284; 4.243 |
|
|
8.335 |
в подающей линии каждой тепломагистрали |
iподj |
5.284; 4.253 |
|
|
8.336 |
в обратной линии каждой тепломагистрали |
iобрj |
5.171; 4.256 |
|
|
8.337 |
в подающей магистрали СН ТЭЦ |
|
5.284; 4.258 |
|
|
8.338 |
в обратной магистрали СН ТЭЦ |
|
5.171; 4.260 |
|
|
8.339 |
Конденсат от мазутного хозяйства |
iкмх |
8.52; 4.202 |
|
|
8.340 |
Конденсат от размораживающего устройства |
iкрм |
8.52; 4.205 |
|
|
|
Питательная вода: |
|
|
|
|
8.341 |
после деаэратора 7 кгс/см2 |
i"д |
8.42; 4.194 |
|
|
8.342 |
после ПВД № 6 |
i"6 |
8.42; 4.174 |
|
|
8.343 |
после ПВД № 7 |
i"7 |
8.42; 4.173 |
|
|
8.344 |
после ПВД № 8 |
i"8 |
8.42; 4.171 |
|
|
8.345 |
... |
|
|
|
|
|
Конденсат греющего пара: |
|
|
|
|
8.346 |
ПВД № 8 |
iдр8 |
4.158; 4.175 |
|
|
8.347 |
ПВД № 7 |
iдр7 |
4.161; 4.176 |
|
|
8.348 |
ПВД № 6 |
iдр6 |
4.162; 4.177 |
|
|
|
Питательная вода: |
|
|
|
|
8.349 |
за бустерными насосами |
i'пн |
4.193; 4.194 |
|
|
8.350 |
за питательными насосами |
i"пн |
4.195; 4.196 |
|
|
8.351 |
Конденсат: |
|
|
|
|
8.351 |
из уплотнений питательных насосов в конденсатор |
i"купл |
5.188; 4.192 |
|
|
8.352 |
ПСВ № 1 |
iдрпс1 |
8.268; 4.108 |
|
|
8.353 |
ПСВ № 2 |
iдрпс2 |
8.266; 4.102 |
|
|
8.354 |
калориферов |
iккф |
|
|
|
8.355 |
Продувочная вода котла |
iпр |
4.70; 4.71 |
|
|
|
Энтальпия пара, ккал/кг Расчетная формула: i = f(P,t) - уравнение 7.1 |
|
|
|
|
|
Пар: |
|
|
|
|
8.356 |
свежий за котлом |
iпе |
8.256; 8.286 |
|
|
8.357 |
в тракте горячего промперегрева за котлом |
i"пп |
8.258; 8.287 |
|
|
8.358 |
в тракте холодного промперегрева перед котлом |
i'пп |
8.257; 8.288 |
|
|
8.359 |
отбираемый из тракта промперегрева на СН |
|
8.262; 8.292 |
|
|
8.360 |
отбираемый из тракта холодного промперегрева на РУ СН |
iРУСН |
8.6; 4.24 |
|
|
8.361 |
перед калориферами |
iкф |
8.8; 4.37 |
|
|
8.362 |
подаваемый на мазутные форсунки |
iф |
8.9; 4.51 |
|
|
8.363 |
подаваемый на обдувку |
iобд |
8.10; 8.299 |
|
|
8.364 |
перед выходной (конвективной) ступенью пароперегревателя |
i'кпп |
8.256; 8.301 |
|
|
8.365 |
свежий перед стопорными клапанами ЦВД |
i0 |
8.259; 8.289 |
|
|
8.366 |
за ЦВД |
i"ЦВД |
8.261; 8.290 |
|
|
8.367 |
перед отсечными клапанами ЦСД № 1 |
i'ЦСД1 |
8.260; 8.291 |
|
|
8.368 |
за ЦСД № 1 |
i"ЦСД1 |
8.264; 8.302 |
|
|
8.369 |
перед ЦСД № 2 |
i"ЦСД2 |
8.265; 8.303 |
|
|
8.370 |
подаваемый на ПТН |
i'ПТН |
8.22; 4.94 |
|
|
8.371 |
на выхлопе ПТН |
i"ПТН |
8.23; 4.96 |
|
|
8.372 |
на ПСВ № 2 в камере отбора |
i3 |
8.266; 8.304 |
|
|
8.373 |
на ПСВ № 1 в камере отбора |
i2 |
8.268; 8.305 |
|
|
8.374 |
на деаэратор 7 кгс/см2 |
iд |
8.27; 4.142 |
|
|
|
Пар отбора на: |
|
|
|
|
8.375 |
ПВД № 8 |
i8 |
8.34; 4.159 |
|
|
8.376 |
ПВД № 7 |
i7 |
8.35; 8.290 |
|
|
8.377 |
ПВД № 6 |
i6 |
8.36; 4.163 |
|
|
8.378 |
деаэратор |
iд7 |
8.37; 4.165 |
|
|
8.379 |
ПНД № 5 |
i5 |
8.38; 4.167 |
|
|
8.380 |
ПНД № 4 |
i4 |
8.39; 4.169 |
|
|
|
Пар: |
|
|
|
|
8.381 |
подаваемый на мазутное хозяйство |
iмх |
8.270; 8.313 |
|
|
8.382 |
из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2 |
i13-1,2 |
8.54; 4.287 |
|
|
8.383 |
от котельной низкого давления к коллектору СН |
iкнд |
8.271; 8.314 |
|
|
8.384 |
подаваемый на размораживающие устройства |
iрм |
8.280; 8.317 |
|
|
8.385 |
... |
|
|
|
|
8.386 |
... |
|
|
|
|
8.387 |
... |
|
|
|
|
8.388 |
... |
|
|
|
|
8.389 |
... |
|
|
|
|
8.390 |
... |
|
|
|
|
|
Расчетная формула: i = f(P,S) - уравнение 7.4 |
|
|
|
|
|
Пар на: |
|
|
|
|
8.391 |
выходе из ЦВД |
|
8.261; 8.396 |
|
* При определении параметра 8.391 по уравнению 7.4 следует найти TS = f(P"ЦВД), S" = f(TS), S'ЦВД (8.396) и сравнить S" и S'ЦВД Если S'ЦВД < S", в расчет принимать только первые два члена уравнения 7.4 |
8.392 |
выходе из ЦСД № 1 |
|
8.264; 8.397 |
|
|
8.393 |
выходе из отбора на ПСВ № 2 |
|
8.266; 8.397 |
|
|
8.394 |
выхлопе ПТН |
|
8.23; 8.398 |
|
|
8.395 |
... |
|
|
|
|
|
Энтропия пара, ккал/(кг ∙ К) Расчетная формула: S = f(P,t) - уравнение 7.3 |
|
|
|
|
|
Пар на входе в: |
|
|
|
|
8.396 |
ЦВД |
S'ЦВД |
8.259; 8.289 |
|
|
8.397 |
ЦСД № 1 |
S'ЦСД1 |
8.260; 8.291 |
|
|
8.398 |
ПТН |
S'ПТН |
8.22; 4.94 |
|
|
|
Энтальпия насыщенного пара, ккал/кг Расчетная формула: i" = f(tS), где tS = f(PS) - уравнения 7.6; 7.8 |
|
|
|
|
|
Пар в: |
|
|
|
|
8.401 |
отборе на ПНД № 1 |
i"S1 |
4.170 |
|
|
8.402 |
отборе на ПНД № 2 |
i"S2 |
8.268 |
|
|
8.403 |
отборе на ПНД № 3 |
i"S3 |
8.267 |
|
|
8.404 |
отборе на ПНД № 4 |
i"S4 |
4.163 |
|
|
8.405 |
отборе на ПНД № 5 |
i"S5 |
4.166 |
|
|
8.406 |
деаэраторе |
i"Sд |
4.143 |
|
|
8.407 |
отборе на ПВД № 6 |
i"S6 |
4.162 |
|
|
8.408 |
отборе на ПВД № 7 |
i"S7 |
4.161 |
|
|
8.409 |
отборе на ПВД № 8 |
i"S8 |
4.158 |
|
|
Таблица 9
Номер показателя |
Наименование показателя |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
9.1 |
... |
|
|
|
|
|
|
9.2 |
Действительный расход мазута на котел |
Gм |
т/ч |
|
|
Gмj - 8.193.1 |
m - число потоков |
9.3 |
... |
|
|
|
|
|
|
9.4 |
Содержание кислорода за котлом по каждому потоку |
O2j |
% |
SjO2j |
|
Sj - 6.8; O2j - 4.40 |
|
9.5 |
Содержание кислорода в уходящих газах за воздухоподогревателем по каждому потоку |
O2yxj |
% |
S'jO2yxj |
|
S'j - 6.9; O2yxj - 4.41 |
|
9.6 |
Содержание кислорода за котлом (среднее) |
O2 |
% |
|
|
O2j - 9.4 |
|
9.7 |
Содержание кислорода в уходящих газах за воздухоподогревателем (среднее) |
O2yx |
% |
|
|
O2yxj - 9.5 |
|
9.8 |
Температура уходящих газов за воздухоподогревателем |
υyx |
°С |
|
|
Syxj - 6.10; υyxj - 4.47 |
|
9.9 |
Потери тепла от химической неполноты сгорания |
q'3 |
% |
|
|
q3j - см. п. 6.26 |
|
9.10 |
Прочие неучтенные расходы тепла на СН котельной установки |
|
Гкал/ч |
Определяется в зависимости от конкретного схемного решения |
|
|
|
9.11 |
Прочие неучтенные расходы тепла на СН турбоагрегата |
|
Гкал/ч |
То же |
|
|
|
9.12 |
Мощность турбоагрегата |
Nт |
кВт |
Nген - Nрез.в |
|
Nген - 8.255; Nрез.в - 4.214 |
|
9.13 |
Расчетный расход питательной воды за ПВД |
|
т/ч |
|
|
α0 - 5.351; Рр.ст - 8.16 |
|
9.14 |
Расчетный расход пара в тракте холодного промперегрева |
|
т/ч |
|
|
в - 5.418; Р'1ЦСД1 - 8.19; - 8.167 |
|
9.15 |
Расчетная температура уходящих газов за воздухоподогревателем |
|
°С |
Принимается по п. 26.100 из предыдущего интервала расчета |
|
|
При включении программы показатель 9.15 не рассчитывается и операция контроля достоверности № 32 в табл. 10 не производится |
9.16 |
Температура газа перед воздухоподогревателем |
υ'вп |
°С |
|
|
Kv,j - 6.23; υ'впj - 4.49 |
|
9.17 |
Температура воздуха перед воздухоподогревателем (за калорифером) |
t'вп |
°С |
|
|
K'тj - 6.24; t'вп,γ - 4.45 |
|
9.18 |
Температура горячего воздуха |
tгв |
°С |
|
|
K"тj - 6.25; tгвγ - 4.46 |
|
9.19 |
Расчетный расход сетевой воды через ПСВ |
|
т/ч |
|
|
Gпс1 - 8.203; i"пс1 - 8.329; i'пс1 - 8.328; iдр пс1 - 8.352 |
|
9.20 |
... |
|
|
|
|
|
|
9.21 |
Количество энергоблоков, находящихся в работе |
n |
|
|
|
K55 - 2.55 |
r - количество энергоблоков на электростанции |
9.22 |
Количество включенных эжекторов энергоблока (основных) |
nэж |
|
|
|
K55j - 2.49 |
n - количество эжекторов энергоблока (основных) |
9.23 |
Расход пара на основные эжекторы энергоблока |
Дэж |
|
|
|
nэж - 9.22; - 5.269 |
|
9.24 |
... |
|
|
|
|
|
|
9.25 |
Действительный расход мазута на каждый ПВК |
|
т/ч |
|
|
- 8.193.2 |
|
9.26 |
... |
|
|
|
|
|
|
9.27 |
... |
|
|
|
|
|
|
9.28 |
Действительный расход мазута после мазутонасосной |
|
т/ч |
|
|
- 8.193.3 |
|
9.29 |
... |
|
|
|
|
|
|
9.30 |
... |
|
|
|
|
|
|
9.31 |
... |
|
|
|
|
|
|
9.32 |
Расход тепла на отопление ТЭЦ (очереди) |
|
Гкал |
|
|
- 8.163; - 8.337; - 4.264; - 8.164; - 8.338; τ0 - 25.2 |
|
9.33 |
Расход тепла на мазутное хозяйство |
Qмх |
Гкал |
|
|
Дмх - 8.204; iмх - 8.381; iисх - 4.281; Gкмх - 8.187; iкмх - 8.339; τ0 - 6.44 |
|
9.34 |
Удельный расход тепла на подготовку 1 т мазута |
qмх |
Гкал/т |
|
|
Qмх - 9.33; - 9.28 |
|
9.35 |
Удельный расход электроэнергии на подготовку 1 т мазута |
Эмх |
кВт ∙ ч/т |
|
|
- 8.230; τ0 - 6.44; - 9.28 |
|
9.36 |
Расход тепла на размораживающее устройство |
Qрм |
Гкал |
|
|
Дрм - 8.204а; iрм - 8.384; iисх - 4.281; Gкрм - 8.192; iкрм - 8.340; τ0 - 6.44 |
|
9.37 |
Удельный расход тепла на подготовку1 т твердого топлива |
qтт |
Гкал/т |
|
|
Qрм - 9.36; n - 9.21; Вт(н) - 25.41 |
Значение Bт(н) из предыдущего интервала расчета. При включении программы принять расчетное значение |
9.38 |
Удельный расход электроэнергии на подготовку 1 т твердого топлива для подачи в котел |
Этт |
кВт ∙ ч/т |
|
|
- 8.232; τ0 - 6.44; n - 9.21; Вт(н) - 25.41 |
|
9.39 |
Удельный расход электроэнергии на подготовку 1 т химически обессоленной воды для восполнения потерь в цикле ТЭЦ |
|
кВт ∙ ч/т |
|
|
- 8.231; Nнсв - 8.236; - 5.419; τ0 - 6.44; - 8.210; n - 9.21 |
|
9.40 |
Удельный расход электроэнергии на подготовку 1 т подпиточной воды |
Эподп |
кВт ∙ ч/т |
|
|
- 8.231; Nнсв - 8.236; - 5.419; Nподп - 8.228; τ0 - 6.44; n - 9.21; - 8.179 |
|
9.41 |
Мощность электрических СН ТЭЦ |
|
кВт |
|
|
Nтр.раб - 4.215; Nтр.рез - 8.211; Nр.в - 4.214; r - см. примечание |
|
9.42 |
Мощность механизмов электрических СН ТЭЦ, оснащенных индивидуальными датчиками |
|
кВт |
|
|
Nд - 8.212; Nдр - 8.213; Nдв - 8.214; Nбн - 8.215; NПЭН - 4.220; Nкн - 8.218; Nсет - 8.219; Nкнб - 8.221; Nвгд - 8.222; Nм - 8.223; Nмв - 8.224; Nнрс - 8.225; - 8.230; - 8.231; - 8.229; - 8.232; - 8.233; - 8.234; Nцн - 8.235; Nподп - 8.228; Nпер - 8.227; Nрец - 8.226; Nнсв - 8.236; Nбг.н - 8.237 |
|
9.43 |
Мощность механизмов электрических СН ТЭЦ, не оснащенных индивидуальными датчиками |
ΔNос |
кВт |
|
|
- 9.41; - 9.42 |
|
9.44 |
Мощность общестанционных СН, относимая к данному энергоблоков |
|
кВт |
|
|
ΔNос - 9.43; n - 9.21 |
|
9.45 |
Средняя температура обратной сетевой воды, поступающей на ТЭЦ |
tос |
°С |
|
|
K94 - 2.94; Gобрj - 8.161; tобрj - 4.256 |
Z - число тепломагистралей от ТЭЦ к потребителям |
9.46 |
Давление пара в теплофикационном отборе для вывода в форму № 3-тех |
Pт |
кгс/см2 |
При K58 = 1 Pт = P3; при K59 = 1 Pт = P2; при K60 = 1 Pт на средства отображения информации не выводится |
|
K58 - 2.58; P3 - 8.266; K59 - 2.59; P2 - 8.268; K60 - 2.60 |
|
9.47 |
Количество ПВК, находящихся в работе |
l |
|
|
|
K89 - 2.89 |
q - количество ПВК на ТЭЦ |
9.48 |
Расход условного топлива на котельную низкого давления |
Bкнд |
т |
|
|
- 8.194.4; τ0 - 6.44; - 8.193.4; - 6.1 |
|
9.49 |
Суммарный расход подпиточной воды на ТЭЦ |
Gподп |
т/ч |
|
|
n - 9.21; - 8.179 |
|
9.50 |
Потери тепла ПВК |
|
Гкал |
|
|
- 5.421; tнв - 4.298; tнв.р - 5.422 |
|
9.51 |
Коэффициент отнесения затрат топлива, тепла и электроэнергии на ПВК к данному энергоблоку |
lПВК |
|
|
|
- 22.66; q - 9.47 |
|
9.52 |
Суммарная теплопроизводительность ПВК |
|
Гкал/ч |
|
|
l - 9.47; - 22.66; i"ПВК - 22.129; i'ПВК - 22.130 |
|
9.53 |
Суммарный расход условного топлива на ПВК |
|
т у.т |
|
|
- 9.25; q - 9.47; - 6.1; - 9.26; - 6.2 |
|
9.54 |
Удельный расход электроэнергии на подачу 1 м3 охлаждающей воды конденсаторов |
Эцн |
кВт ∙ ч/м3 |
|
|
Nцн - 8.235; - 8.234; n - 9.21; W - 8.207 |
|
Таблица 10
Номер операции контроля |
Наименование параметра |
Обозначение |
Номер параметра |
Адрес ввода параметра в ИВК |
Компоненты контроля |
Обозначение и допустимое значение отклонения Δ |
Примечание |
|||
А |
Б |
В |
Г |
|||||||
Энергоблок Контроль достоверности входных взаимосвязанных параметров на первичном интервале обработки информации |
||||||||||
10.1 |
Температура свежего пара за котлом до пускового впрыска по линии j |
tпеj |
4.8 |
|
4.8 |
4.9 |
4,81 + δ1 |
|
Δ1 |
δ1 - разность между температурами свежего пара за котлом и перед турбиной |
|
|
|
|
|
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии |
|
|
|||
|
То же за пусковым впрыском по линии j |
|
4.9 |
|
Если разность значений крайних членов вариационного ряда равна или превышает допустимую разность Δ, то за достоверное принимается значение среднего параметра из вариационного ряда |
|
|
|||
|
Температура свежего пара перед стопорным клапаном ЦВД по линии j |
t0j |
4.81 |
|
|
|
|
|||
10.2 |
Давление свежего пара за котлом: |
|
|
|
|
|
|
|||
|
по линии А |
|
4.7А |
|
4.7А |
4.7Б |
4,80А + δ2 |
4,80Б + δ2 |
Δ2 |
δ2 - средняя разность между давлениями свежего пара за котлом и перед турбиной |
|
по линии Б |
|
4.7Б |
|
Если разность значений крайних членов вариационного ряда равна допустимой разности Δ или превышает ее, то за достоверное принимается среднее значение из двух средних параметров вариационного ряда |
|
|
|||
|
Давление свежего пара перед стопорным клапаном ЦВД: |
|
|
|
|
|
|
|||
|
по линии А |
|
4.80А |
|
|
|
|
|||
|
по линии Б |
|
4.80Б |
|
|
|
|
|||
10.3 |
Температура пара за ЦВД: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по линии А |
|
4.84А |
|
4.84А |
4.84Б |
4,13А + δ3 |
4,13Б + δ3 |
Δ3 |
δ3 - разность между температурами пара в тракте холодного промперегрева за ЦВД и перед сужающим устройством |
|
по линии Б |
|
4.84Б |
|
См. п. 10.2 |
|
|
|||
|
Температура пара в тракте холодного промперегрева перед сужающим устройством: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по линии А |
|
4.13А |
|
|
|
|
|
|
|
|
по линии Б |
|
4.13Б |
|
|
|
|
|
|
|
10.4 |
Давление пара за ПВД: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по линии А |
|
4.83А |
|
4.83А |
4.83Б |
4.12А |
4.12Б |
Δ4 |
|
|
по линии Б |
|
4.83Б |
|
См. п. 10.2 |
|
|
|||
|
Давление пара в тракте холодного промперегрева перед сужающим устройством: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по линии А |
|
4.12A |
|
|
|
|
|
|
|
|
по линии Б |
|
4.12Б |
|
|
|
|
|
|
|
10.5 |
Температура пара в тракте горячего промперегрева за котлом: |
|
|
|
4.15 |
4.16 |
4,86 + δ4 |
|
Δ5 |
δ4 - разность между температурами в тракте пара горячего промперегрева за котлом и перед турбиной |
|
до пускового впрыска по линии j |
|
4.15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
за пусковым впрыском по линии j |
|
4.16 |
|
См. п. 10.1 |
|
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии |
|||
|
Температура пара перед отсечным клапаном ЦСД по линии j |
t'ЦВД1j |
4.86 |
|
|
|
|
|
|
|
10.6 |
Давление пара в тракте горячего промперегрева за котлом: |
|
|
|
4.14A |
4.14Б |
4.85А |
4.85Б |
Δ6 |
|
|
по линии А |
|
4.14A |
|
См. п. 10.2 |
|
|
|||
|
по линии Б |
|
4.14Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
Давление пара перед отсечным клапаном ЦСД: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по линии А |
|
4.85А |
|
|
|
|
|
|
|
|
по линии Б |
|
4.85Б |
|
|
|
|
|
|
|
10.7 |
Температура питательной воды за ПВД после байпаса перед сужающим устройством |
tпв |
4.4 |
|
4.4 |
4,5 + δ5 |
|
|
Δ7 |
δ5 - разность между температурами питательной воды за ПВД и на входе в котел |
|
Температура питательной воды на входе в котел до РПК |
t'пв |
4.5 |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ7 каждый из параметров 4.4 и 4.5 сравнивается с параметром за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра |
|
|
|||
10.8 |
Перепад давлений на расходомерном устройстве питательной воды за ПВД |
|
4.1 |
|
4.1 |
4.2 |
|
|
Δ8 |
|
|
|
|
|
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ8 замена недостоверной информации не производится (см. операцию контроля 10.30) |
|
|
|||
|
То же (дублирующий датчик) |
|
4.2 |
|
|
|
|
|
|
|
10.9 |
Перепад давлений на расходомерном устройстве в паропроводе холодного промперегрева по линии j |
|
4.10 |
|
4.10 |
4.11 |
|
|
Δ9 |
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии |
|
То же (дублирующий датчик) |
|
4.11 |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ9 замена недостоверной информации не производится (см. операцию контроля 10.31) |
|
|
|||
10.10 |
Активная мощность генератора |
|
4.211 |
|
4.211 |
4.212 |
|
|
Δ10 |
|
|
То же (дублирующее измерение) |
|
4.212 |
|
Замена недостоверной информации не производится. При достижении первого уровня расхождения (А - Б) > Δ10 подается только сигнал, а расчет продолжается. При достижении второго уровня расхождения (А - Б) > Δ10.1 расчет прекращается и подается сигнал о необходимости вмешаться оператору ИВК |
Δ10.1 |
|
|||
10.11 |
Измеренный расход природного газа на котел |
|
4.31 |
|
4.31 |
4.32 |
|
|
Δ11 |
|
|
То же (дублирующее измерение) |
|
4.32 |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ11 замена недостоверной информации не производится |
|
|
|||
10.12 |
Измеренный расход мазута на котел по потоку j |
|
4.25 |
|
4.25 |
4.26 |
|
|
Δ12 |
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждому потоку |
|
То же (дублирующее измерение) |
|
4.26 |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ12 замена недостоверной информации не производится |
|
|
|||
10.13 |
Перепад давлений на расходомерном устройстве сетевой воды через ПСВ по основному датчику |
|
4.112 |
|
4.112 |
4.113 |
|
|
Δ13 |
|
|
То же по дублирующему датчику |
|
4.113 |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ13 замена недостоверной информации не производится (см.операцию контроля 10.35) |
|
|
|||
10.14 |
Температура холодного воздуха перед дутьевым вентилятором: |
|
|
|
4.43А |
4.43Б |
|
|
Δ14 |
|
|
А |
|
4.43A |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ15 каждый из параметров 4.43A и 4.43Б сравнивается с параметром 22.205 за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 22.205 |
|
|
|||
|
Б |
|
4.43Б |
|
|
|
|
|||
10.15 |
Абсолютное давление пара в конденсаторе турбины в секции: |
|
|
|
4.120A |
4.120Б |
|
|
Δ15 |
|
|
А |
|
4.120A |
|
При последовательном включении секций по циркуляционной воде и установке двух датчиков Р2 в каждой секции данная операция контроля выполняется отдельно по каждой секции. При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ16 каждый из параметров 4.120А и 4.120Б сравнивается с параметром 22.270 за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 22.270 |
|
|
|||
|
Б |
|
4.120Б |
|
|
|
|
|||
10.16 |
Абсолютное давление пара в отборе на ПСВ № 2 в линии: |
|
|
|
4.97А |
4.97Б |
4.97В |
|
Δ16 |
|
|
А |
|
4.97А |
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
4.97Б |
|
См. п. 10.1 |
|
|
|||
|
В |
|
4.97В |
|
|
|
|
|
|
|
10.17 |
Абсолютное давление пара на входе в подогреватель ПСВ № 2 в линии: |
|
|
|
4.98А |
4.98Б |
4.98В |
|
Δ17 |
|
|
А |
|
4.98А |
|
См. п. 10.1 |
|
|
|||
|
Б |
|
4.98Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
|
4.98В |
|
|
|
|
|
|
|
10.18 |
Абсолютное давление пара в отборе на ПСВ № 1 в линии: |
|
|
|
4.104A |
4.104Б |
4.104B |
|
Δ18 |
|
|
А |
|
4.104A |
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
4.104Б |
|
См. п. 10.1 |
|
|
|||
|
В |
|
4.104B |
|
|
|
|
|
|
|
10.19 |
Температура пара в камере отбора на ПСВ № 2 в линии: |
|
|
|
4.99А |
4.99Б |
4.99В |
|
Δ19 |
|
|
А |
|
4.99А |
|
См. п. 10.1 |
|
|
|||
|
Б |
|
4.99Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
|
4.99В |
|
|
|
|
|
|
|
10.20 |
Температура пара в камере отбора на ПСВ № 1 в линии: |
|
|
|
4.105A |
4.105Б |
4.105В |
|
Δ20 |
|
|
А |
|
4.105A |
|
См. п. 10.1 |
|
|
|||
|
Б |
|
4.105Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
|
4.105B |
|
|
|
|
|
|
|
10.21 |
Температура сетевой воды на входе в ПСВ № 1: |
|
|
|
4.114А |
4.114Б |
4.114В |
|
Δ21 |
|
|
датчик А |
|
4.114А |
|
См. п. 10.1 |
|
|
|||
|
датчик Б |
|
4.114Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
датчик В |
|
4.114B |
|
|
|
|
|
|
|
10.22 |
Температура сетевой воды после ПСВ-1: |
|
|
|
4.115А |
4.115Б |
4.115В |
|
Δ22 |
|
|
датчик А |
|
4.115А |
|
См. п. 10.1 |
|
|
|||
|
датчик Б |
|
4.115Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
датчик В |
|
4.115В |
|
|
|
|
|
|
|
10.23 |
Температура сетевой воды после ПСВ-2: |
|
|
|
4.116А |
4.116Б |
4.116В |
|
Δ23 |
|
|
датчик А |
|
4.116А |
|
См. п. 10.1 |
|
|
|||
|
датчик Б |
|
4.116Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
датчик В |
|
4.116В |
|
|
|
|
|
|
|
10.24 |
Температура сетевой воды после обвода ПСВ № 2: |
|
|
|
4.117А |
4.117Б |
4.117В |
|
Δ24 |
|
|
датчик А |
|
4.117A |
|
См. п. 10.1 |
|
|
|||
|
датчик Б |
|
4.117Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
датчик В |
|
4.117В |
|
|
|
|
|
|
|
10.25 |
Температура сетевой воды после общего обвода ПСВ: |
|
|
|
4.118A |
4.118Б |
4.118В |
|
Δ25 |
|
|
датчик А |
|
4.118А |
|
|
|
|
|
|
|
|
датчик Б |
|
4.118Б |
|
См. п. 10.1 |
|
|
|||
|
датчик В |
|
4.118В |
|
|
|
|
|
|
|
10.26 |
Температура охлаждающей воды на выходе из конденсатора по линии j |
|
|
|
4.123A |
4.123Б |
4.123В |
|
Δ26 |
|
|
датчик А |
|
4.123A |
|
См. п. 10.1 |
|
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии |
|||
|
датчик Б |
|
4.123Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
датчик В |
|
3.123B |
|
|
|
|
|
|
|
10.27 ÷ 10.29 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Контроль достоверности входных взаимосвязанных параметров на оперативном интервале обработки информации |
||||||||||
10.30 |
Расход питательной воды на ПВД: |
|
|
|
8.146 |
8.147 |
|
|
Δ30 |
|
|
по основному датчику |
|
8.146 |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ30 каждый из параметров 8.146 и 8.147 сравнивается с параметром 9.13.В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 9.13 |
|
|
|||
|
по дублирующему датчику |
|
8.147 |
|
|
|
|
|||
10.31 |
Расход пара в тракте холодного промперегрева: |
|
|
|
8.149 |
8.150 |
|
|
Δ31 |
|
|
по основным датчикам |
|
8.149 |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ31 каждый из параметров 8.149 и 8.150 сравнивается с параметром 9.14.В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 9.14 |
|
|
|||
|
по дублирующим датчикам |
|
8.150 |
|
|
|
|
|||
10.32 |
Температура уходящих газов за воздухоподогревателем |
υух |
8.298 |
|
8.298 |
9.15 |
|
|
Δ32 |
|
|
Расчетная температура уходящих газов за воздухоподогревателем |
|
9.15 |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ32 в качестве достоверного принимается параметр 9.15 |
|
|
|||
10.33 |
Содержание кислорода за котлом по потоку: |
|
|
|
9.4А |
9.4Б |
|
|
Δ33 |
|
|
А |
|
9.4А |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ33 каждый из параметров 9.4А и 9.4Б сравнивается с параметром 9.4А за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 9.4А |
|
|
|||
|
Б |
|
9.4Б |
|
|
|
|
|||
10.34 |
Содержание кислорода в уходящих газах за воздухоподогревателем по потоку: |
|
|
|
9.5A |
9.5Б |
|
|
Δ34 |
|
|
А |
|
9.5A |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ34 каждый из параметров 9.5А и 9.5Б сравнивается с параметром 9.5А за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 9.5А |
|
|
|||
|
Б |
|
9.5Б |
|
|
|
|
|||
10.35 |
Расход сетевой воды через ПСВ по основному датчику |
|
8.151 |
|
8.151 |
8.152 |
|
|
Δ35 |
|
|
То же по дублирующему датчику |
|
8.152 |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ35 каждый из параметров 8.151 и 8.152 сравнивается с параметром 9.19. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 22.72 |
|
|
|||
10.36 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10.37 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10.38 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10.39 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Контроль достоверности основных вычисляемых показателей за оперативный интервал |
||||||||||
10.40 |
КПД брутто котла: |
|
|
|
|
|
|
|
|
При невыполнении операций контроля 10.40 - 10.43 результаты расчета данного оперативного интервала считаются сомнительными и не направляются в массивы накопления за 1 смену и 1 сут |
|
нормативный |
|
28.27 |
|
28.27 |
28.69 |
|
|
Δ40 |
|
|
по обратному балансу фактический |
|
28.69 |
|
Проверяется выполнение неравенства: |
|
|
|||
10.41 |
Удельный расход тепла брутто на турбину: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фактический |
qт |
28.108 |
|
28.108 |
28.12 |
|
|
Δ41 |
(индекс «к» - конденсационный режим); Qт - 25.54 (предыдущий интервал) |
|
нормативный |
|
28.12 |
|
Проверяется выполнение неравенства: |
|
|
|||
10.42 |
Удельный расход топлива на отпущенную электрическую энергию: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фактический |
|
28.84 |
|
28.84 |
28.1 |
|
|
Δ42 |
|
|
нормативный |
|
28.1 |
|
Проверяется выполнение неравенства:
|
|
|
|||
10.43 |
Удельный расход топлива на отпущенную тепловую анергию: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фактический |
|
28.85 |
|
28.85 |
28.2 |
|
|
Δ43 |
|
|
нормативный |
|
28.2 |
|
Проверяется выполнение неравенства:
|
|
|
|||
Контроль достоверности входных взаимосвязанных параметров по общестанционному оборудованию |
||||||||||
10.44 |
Расход мазута после мазутонасосной по потоку j: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по основному датчику |
|
4.265 |
|
4.265 |
4.266 |
|
|
Δ44 |
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии |
|
по дублирующему датчику |
|
4.266 |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ44 замена недостоверной информации не производится |
|
|
|||
10.45 |
Расход мазута по каждой линии рециркуляции от котлов к мазутонасосной: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по основному датчику |
|
4.268 |
|
4.268 |
4.269 |
|
|
Δ45 |
|
|
по дублирующему датчику |
|
4.269 |
|
См. п. 10.44 |
|
|
|||
10.46 |
Расход газа на вводе ТЭЦ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по основному датчику |
|
4.275 |
|
4.275 |
4.276 |
|
|
Δ46 |
|
|
по дублирующему датчику |
|
4.276 |
|
См. п. 10.44 |
|
|
|||
10.47 |
Перепад давлений на расходомерном устройстве подающей линии каждой тепломагистрали: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по основному датчику |
|
4.251 |
|
4.251 |
4.252 |
|
|
Δ47 |
Данная операция выполняется отдельно по каждой тепломагистрали |
|
по дублирующему датчику |
|
4.252 |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ47 замена недостоверной информации не производится |
|
|
|||
10.48 |
Перепад давлений на расходомерном устройстве обратной линии каждой тепломагистрали: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по основному датчику |
|
4.254 |
|
4.254 |
4.255 |
|
|
Δ48 |
|
|
по дублирующему датчику |
|
4.255 |
|
См. п. 10.47 |
|
|
|||
10.49 |
Температура циркуляционной воды после каждой градирни по каждому потоку: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
датчик А |
|
4.297A |
|
4.297A |
4.297Б |
4.297В |
|
Δ49 |
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждому потоку |
|
датчик Б |
|
4.297Б |
|
См. п. 10.1 |
|
|
|||
|
датчик В |
|
4.297B |
|
|
|
|
|
|
|
10.50 |
Температура циркуляционной воды перед каждой градирней: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по линии А |
|
4.296A |
|
4.296A |
4.296Б |
|
|
Δ50 |
|
|
по линии Б |
|
4.296Б |
|
См. п. 10.7 |
|
|
|||
10.51 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10.52 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10.53 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10.54 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10.55 |
Расход сетевой воды в подающей линии каждой тепломагистрали: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по основному датчику |
|
8.161 |
|
8.161 |
8.161A |
|
|
Δ55 |
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой тепломагистрали |
|
по дублирующему датчику |
|
8.161A |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ55 замена недостоверной информации не производится |
|
|
|||
10.56 |
Расход сетевой воды в обратной линии каждой тепломагистрали: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по основному датчику |
|
8.162 |
|
8.162 |
8.162A |
|
|
Δ56 |
|
|
по дублирующему датчику |
|
8.162А |
|
См. п. 10.55 |
|
|
|||
10.57 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10.58 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10.59 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание таблицы 10
Номер операции контроля |
Наименование параметра |
Обозначение |
Номер параметра |
Адрес ввода параметра в ИВК |
Вид операции |
Примечание |
Контроль достоверности и коррекция параметров методом статистической фильтрации |
||||||
10.60 |
Расход природного газа: |
|
|
|
|
|
|
на входе ТЭЦ |
|
9.29 |
|
Проверяется неравенство:
Если неравенство не выполнено, отмечается наличие грубой ошибки измерения. При выполнении неравенства определяются скорректированные значения параметров:
где M = BPBт, B = ||1-1... -1||, |
|
|
подаваемого в котел |
|
9.3 |
|
|
|
|
подаваемого в ПВК |
|
9.26 |
|
|
|
|
подаваемого в котельную низкого давления |
|
9.31 |
|
|
|
10.61 |
Расход мазута: |
|
|
|
Проверяется неравенство:
Если неравенство не выполнено, отмечается наличие грубой ошибки измерения. При выполнении неравенства определяются скорректированные значения параметров:
где M = BPBт, B = ||1-1... -1||, |
|
|
после мазутонасосной |
|
8.245 |
|
|
|
|
после мазутонасосной по линиям рециркуляции |
|
8.246 |
|
|
|
|
подаваемого в котел |
|
4.25 |
|
|
|
|
подаваемого в ПВК |
|
4.244 |
|
|
|
|
подаваемого в котельную низкого давления |
|
4.291 |
|
|
|
|
подаваемого в линии рециркуляции от котла |
|
4.30 |
|
|
|
|
подаваемого в линии рециркуляции от ПВК |
|
4.246 |
|
|
|
|
подаваемого в линии рециркуляции от котельной низкого давления |
|
4.292 |
|
|
|
10.62 |
Расход сетевой воды: |
|
|
|
Проверяется неравенство:
Если неравенство не выполнено, отмечается наличие грубой ошибки измерения. При выполнении неравенства определяются скорректированные значения параметров:
где M = BPBт, B = ||1-1... -1||, |
|
|
в подающей линии магистрали |
Gподi |
8.161 |
|
|
|
|
в подающей линии СН ТЭЦ |
|
8.163 |
|
|
|
|
в обратной линии магистрали |
Gобрi |
8.162 |
|
|
|
|
в обратной линии СН ТЭЦ |
|
8.164 |
|
|
|
|
Расход подпиточной воды в магистралях сетевой воды энергоблоков |
Gподп |
9.49 |
|
|
|
Таблица 11
Номер зависимости |
Аппроксимируемые зависимости |
Размерность |
Степень аппроксимируемого полинома |
Допустимая погрешность аппроксимации |
Признак выбора коэффициента |
Номер признака |
Массив коэффициентов |
Примечание |
|
||||
11.1 |
Расход пара из первой камеры переднего уплотнения ЦВД |
т/ч |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.2 |
Расход пара из второй камеры переднего уплотнения ЦВД |
т/ч |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.3 |
Расход пара из заднего уплотнения ЦВД |
т/ч |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.4 |
Расход пара из переднего уплотнения ЦСД № 1 |
т/ч |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.5 |
εпс1 = f(Gсв) Удельная безразмерная теплопроизводительность ПСВ № 1 |
|
1 |
±0,2 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.6 |
εпс2 = f(Gсв) Удельная безразмерная теплопроизводительность ПСВ № 2 |
|
1 |
±0,2 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.7 |
Минимальный расход пара на турбину из условий надежности промежуточного отсека |
т/ч |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
11.8 |
Максимальный расход пара на турбину при работе по тепловому графику (из условий ограничения температуры пара в ЦНД) |
т/ч |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
См. примечание 11.7 |
|
11.9 |
Максимальный расход пара на турбину при работе по электрическому графику (из условия ограничения по надежности ПО и ЦНД) |
т/ч |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
См. примечание 11.7 |
|
11.10 |
Минимальный расход пара на турбину (из условия надежности работы промежуточного отсека) |
т/ч |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
Двухступенчатый подогрев сетевой воды |
|
11.11 |
Максимальный расход пара на турбину при работе по тепловому графику (из условия ограничения температуры пара в ЦНД) |
т/ч |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
См. примечание 11.10 |
|
11.12 |
Максимальный расход пара на турбину при работе по электрическому графику (из условия ограничения по надежности ПО и ЦНД) |
т/ч |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
См. примечание 11.10 |
|
11.13 |
Δt1 = f(Д0) Нагрев основного конденсата в ПНД № 1 |
°С |
1 |
±0,3 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.14 |
Расход пара в ЦНД при одноступенчатом подогреве сетевой воды |
т/ч |
1 по Д0 |
|
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|
1 по Qот |
|
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
||
11.15 |
Расход пара в ЦНД при двухступенчатом подогреве сетевой воды |
т/ч |
1 по Д0 |
|
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|
|
|
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
||
|
1 по Qот |
|
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
j = 2 |
|
||
11.16 |
Относительный прирост расхода тепла при работе по тепловому графику |
Гкал/(МВт ∙ ч) |
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
- одноступенчатый подогрев сетевой воды; j = 3 - двухступенчатый подогрев сетевой воды |
|
11.17 |
Относительный прирост расхода тепла при работе по электрическому графику |
Гкал/(МВт ∙ ч) |
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
См. примечание 11.16 |
|
11.18 |
Д0 = f(Nт) Расход свежего пара на турбину (конденсационный режим) |
т/ч |
1 |
±0,3 |
|
|
а1 |
в1 |
- |
- |
- |
Nт ≤ N'т |
|
|
1 |
±0,3 |
|
|
а2 |
в2 |
- |
- |
- |
Nт > N'т |
|
||
11.19 |
Дпп = f(Д0) Расход пара на промперегрев |
т/ч |
1 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.20 |
iпв = f(Д0) Энтальпия питательной воды за ПВД |
ккал/кг |
2 |
±0,2 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.21 |
iпп = f(Д0) Изменение энтальпии пара в линии промперегрева |
ккал/кг |
2 |
±0,2 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.22 |
Расчетное значение давления пара в отборе на j-й регенеративный подогреватель (конденсационный режим) |
кгс/см2 |
1 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.23 |
Расчетное значение давления пара в отборе на турбопривод |
кгс/см2 |
1 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.24 |
Расчетное значение давления пара перед ЦСД № 1 |
кгс/см2 |
1 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.25 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11.26 |
aj = f(Д0) Удельное изменение давления пара в отборах на ПНД № 4 - 6 при отклонении давления в верхнем теплофикационном отборе от расчетного значения на 0,1 МПа (1 кгс/см2) |
|
1 |
±1,0 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.27 |
a3 = f(Д0) Удельное изменение давления пара в отборе на ПНД № 3 при отклонении давления в нижнем теплофикационном отборе от расчетного значения на 1 кгс/см2 |
|
1 |
±1,0 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
11.28 |
Внутренний относительный КПД проточной части ЦВД |
|
2 |
±0,3 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
Д0 ≤ 690 т/ч |
|
|
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
Д0 > 690 т/ч |
|
||
11.29 |
Расход пара на турбопривод питательного насоса |
т/ч |
1 |
±0,3 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.30 |
Мощность питательного турбонасоса |
МВт |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.31 |
Тепловая нагрузка регенеративных подогревателей № Т-3 |
Гкал/ч |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.32 |
Тепловая нагрузка j-го регенеративного подогревателя (j = 4 ÷ 8) |
Гкал/ч |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.33 |
ΔNск = f(Д0) Изменение мощности турбоагрегата при скользящем давлении свежего пара |
МВт |
2 |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
Д0 ≤ 690 т/ч |
|
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
Д0 > 690 т/ч |
|
||
11.34 |
Q0 = f(Nт) Расход тепла на турбину |
Гкал/ч |
1 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
Конденсационный режим |
|
11.35 |
ΔДЦНД = f(Д0) Расход пара в ЦНД |
т/ч |
1 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
См. примечание 11.34 |
|
11.36 |
Д0 = f(Nт, Р2) Расход пара на турбину при работе по тепловому графику |
т/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|
при Р2 ≤ 1 кгс/см2 |
|
2 по Р2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Nт в степени 0 |
|
|
|
|
1 по Nт |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Nт в степени 1 |
|
|
при Р2 > 1 кгс/см2 |
|
2 по Р2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Nт в степени 0 |
|
|
|
|
1 по Nт |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Nт в степени 1 |
|
11.37 |
Мощность, развиваемая турбиной при работе по тепловому графику: |
МВт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|
при Qот < 279 Гкал/ч |
|
2 по Р2 |
±0,2 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|
|
|
1 по Qот |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
|
при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 ≤ 0,1 МПа (1 кгс/см2) |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
|
при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 > 0,1 МПа (1 кгс/см2) |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
11.38 |
Расчетный параметр: |
МВт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|
при Qот < 279 Гкал/ч |
|
2 |
±0,2 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 ≤ 1 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 > 1 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.39 |
|
МВт ∙ ч/Гкал |
2 |
±0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|
Расчетный параметр: при Qот < 279 Гкал/ч |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 ≤ 1 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 > 1 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.40 |
(при Д0 < 750 т/ч) Расход пара на турбину при работе по тепловому графику: |
т/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Двухступенчатый подогрев сетевой воды. Если вычисленный расход больше 750 т/ч, то переход к п. 11.41. |
|
|
при P3 ≤ 1 кгс/см2 |
|
2 по Р3 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 1 |
|
|
при 1 < P3 ≤ 1,6 кгс/см2 |
|
1 по |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 1 |
|
|
при P3 > 1,6 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 1 |
|
11.41 |
(при Д0 ≥ 750 т/ч) Расход пара на турбину при работе по тепловому графику: |
т/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при P3 ≤ 1 кгс/см2 |
|
2 по Р3 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 0 |
|
|
|
|
1 по |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 1 |
|
|
при 1 < P3 ≤ 1,6 кгс/см2 |
|
1 по Р3 |
|
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
При в степени 0 |
|
|
|
|
1 по |
|
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
При в степени 1 |
|
|
при P3 > 1,6 кгс/см2 |
|
2 по Р3 |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 0 |
|
|
|
|
1 по |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 1 |
|
11.42 |
|
МВт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Двухступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|
Мощность, развиваемая турбиной при работе по тепловому графику: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при МВт P3 ≤ 1 кгс/см2 |
|
2 по Р3 |
±0,2 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|
|
1 по Qот |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
|
|
при МВт P3 > 1 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|
|
|
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
|
|
при МВт P3 ≤ 1 кгс/см2 |
|
2 по Р3 |
±0,2 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|
|
1 по Qот |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
|
|
при МВт P3 ≤ 1,6 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
|
|
при МВт P3 > 1,6 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
|
11.43 |
S1 = f(P3) Расчетный параметр: |
МВт |
3 |
±0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
Двухступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|
при P3 ≤ 0,94 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
d |
- |
|
|
|
при P3 > 0,94 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
d |
- |
|
|
11.44 |
P3 = f(S2) |
кгс/см2 |
3 |
±0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
См. примечание 11.43 |
|
|
Давление в верхнем теплофикационном отборе (в зоне естественного повышения давления): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S2 = [Nт - 0,6667(Qот - 150)]10-2 |
|
|
при S2 ≤ 213,5 МВт |
|
|
|
|
|
а |
в |
c |
d |
- |
|
|
|
при S2 > 213,5 МВт |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
d |
- |
|
|
11.45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетный параметр: |
МВт ∙ ч/Гкал |
2 |
±0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
Двухступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|
при МВт P3 ≤ 0,1 МПа(1 кгс/см2) |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
при МВт P3 > 1 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
при МВт P3 ≤ 1 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
при МВт P3 ≤ 1,6 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
при МВт P3 > 1,6 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.46 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетный параметр: |
МВт |
2 |
±0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
То же |
|
|
при МВт P3 ≤ 1 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
при МВт P3 > 1 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
при МВт P3 ≤ 1 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
a |
в |
c |
- |
- |
|
|
|
при МВт P3 ≤ 1,6 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
при МВт P3 > 1,6 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
11.47 |
Мощность турбоагрегата при работе с трехступенчатым подогревом сетевой воды |
МВт |
2 по Ротб |
±0,2 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|
1 по Qот |
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
11.48 |
Электрические потери генератора при трехступенчатом подогреве сетевой воды |
кВт |
1 |
±0,2 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.49 |
Расход пара на турбину при трехступенчатом подогреве сетевой воды |
т/ч |
2 по Ротб |
±0,3 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
1 по Qот |
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
11.50 |
Pк = f(t1в, ДЦНД) Давление пара в конденсаторе |
кгс/см2 |
2 по t1в |
±0,3 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
При ДЦНД в степени 0 |
|
|
2 по ДЦНД |
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
При ДЦНД в степени 1 |
|
||
|
|
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
При ДЦНД в степени 2 |
|
||
11.51 |
Расход питательной воды на впрыск в промежуточный пароперегреватель |
т/ч |
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.52 |
Удельная поправка к мощности турбины на 1 % впрыска питательной воды в промежуточный пароперегреватель |
МВт |
2 |
±0,2 |
|
|
а |
в |
c |
- |
- |
|
|
11.53 |
Изменение мощности турбоагрегата при отклонении cosf от номинального значения |
МВт |
2 |
±0,2 |
|
|
а |
в |
c |
- |
- |
|
|
11.54 |
Температура уходящих газов при сжигании j-го компонента смеси (газа, мазута, твердого топлива) |
°С |
2 по |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Wp в степени 0 |
|
|
1 по Wp |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Wp в степени 1 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При сжигании газа |
|
||
11.55 |
Удельный расход электроэнергии на ПЭН |
кВт ∙ ч/т пара |
2 |
±2,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.56 |
Удельный расход электроэнергии на СН ПВК |
кВт ∙ ч/Гкал |
2 |
±2,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.57 |
Расчетное значение температуры пара в отборе на j-й регенеративный подогреватель |
°С |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.58 |
Нормативное значение КПД питательного насоса |
|
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.59 |
Изменение мощности турбоагрегата при изменении нагрева сетевой воды в ПСВ на 10 °С |
МВт |
2 по P3 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|
2 по Qот |
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
||
|
|
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
11.60 |
Изменение расхода пара на турбопривод при отключении ПВД № 8 |
т/ч |
2 |
±0,3 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.61 |
Изменение расхода пара на турбопривод при отключении ПВД № 7 и 8 |
т/ч |
1 |
±0,3 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.62 |
Изменение расхода пара на турбопривод при отключении ПВД № 6 |
т/ч |
1 |
±0,3 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.63 |
Изменение расхода пара на турбопривод при отключении ПВД № 6-8 |
т/ч |
1 |
±0,3 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.64 |
Удельное изменение мощности турбоагрегата при изменении температуры свежего пара на 1 °С |
МВт ∙ ч/(т ∙ °С) |
2 |
±1,0 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.65 |
|
МВт ∙ см2/т ∙ кгс |
2 |
±1,0 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
Д0 ≤ 690 т/ч |
|
Удельное изменение мощности турбоагрегата при изменении давления свежего пара на 0,1 МПа (1 кгс/см2) |
|||||||||||||
2 |
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
Д0 > 690 т/ч |
|
|||
11.66 |
Удельное изменение мощности турбоагрегата при изменении потери давления в тракте промперегрева на 1 % |
МВт ∙ ч/т ∙ % |
2 |
±1,0 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.67 |
Удельное изменение мощности потока пара, идущего в нижний теплофикационный отбор, при изменении температуры пара после промперегрева на 1 °C |
МВт ∙ ч/т ∙ °С |
1 |
±0,5 |
|
|
a |
- |
- |
- |
- |
|
|
11.68 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Удельное изменение мощности потока пара при изменении давления пара в нижнем теплофикационном отборе на 0,1 МПа (1 кгс/см2) |
МВт ∙ ч ∙ см2/т ∙ кгс |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|
11.69 |
То же при изменении КПД ЦСД № 1 на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.70 |
То же при изменении КПД ЦСД № 2 на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.71 |
То же при изменении на 1 относительного изменения КПД турбопривода |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.72 |
То же при изменении на 1 относительного изменения КПД питательного насоса |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.73 |
То же при отключении ПВД № 8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.74 |
To же при отключении ПВД № 7 и 8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.75 |
То же при отключении ПВД № 6 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.76 |
То же при отключении ПВД № 6-8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.77 |
Удельное изменение мощности турбоагрегата при изменении КПД ЦВД на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.78 |
Удельное изменение мощности потока пара, идущего в нижний теплофикационный отбор, при изменении на 1 т/ч расхода пара на СН из выхлопа ПТН |
МВт/(т/ч)2 |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.79 |
Удельное изменение мощности потока пара, идущего в верхний теплофикационный отбор при изменении температуры пара после промперегрева на 1 °С |
МВт ∙ ч/(т ∙ ч ∙ °С) |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.80 |
То же при изменении КПД ЦСД № 1 на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.81 |
То же при изменении КПД ЦСД № 2 на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.82 |
То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД турбопривода |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.83 |
То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД питательного насоса |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.84 |
То же при отключении ПВД № 8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.85 |
To же при отключении ПВД № 7 и 8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.86 |
То же при отключении ПВД № 6 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.87 |
То же при отключении ПВД № 6-8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.88 |
То же при изменении на 1 т/ч расхода пара на СН из выхлопа ПТН |
МВт/(т/ч)2 |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.89 |
Удельное изменение мощности потока пара, идущего в конденсатор, при изменении температуры пара после промперегрева на 1 °С |
МВт ∙ ч/(т ∙ °С) |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.90 |
То же при изменении давления пара в нижнем теплофикационном отборе |
МВт ∙ ч ∙ см2/т ∙ кгс |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
11.91 |
То же при изменении КПД ЦСД № 1 на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.92 |
То же при изменении КПД ЦСД № 2 на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.93 |
То же при изменении на 1 относительного изменения КПД турбопривода |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.94 |
То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД питательного насоса |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.95 |
То же при отключении ПВД № 8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.96 |
То же при отключении ПВД № 7 и 8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.97 |
То же при отключении ПВД № 6 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.98 |
То же при отключении ПВД № 6-8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.99 |
То же при изменении на 1 т/ч расхода пара на СН из выхлопа ПТН |
МВт/(т/ч)2 |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.100 |
Изменение мощности потоков пара, идущих в регенеративные подогреватели, при изменении температуры свежего пара на 1 °С |
МВт ∙ °С |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.101 |
|
МВт ∙ см2/кгс |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
Д0 ≤ 690 т/ч |
|
1 |
|
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
Д0 > 690 т/ч |
|
|||
То же при изменении давления свежего пара на 1 кгс/см2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
11.102 |
То же при изменении потерь давления в тракте промперегрева на 1 % |
МВт/% |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.103 |
То же при изменении температуры пара после промперегрева на 1 °С |
МВт ∙ °С |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.104 |
То же при изменении КПД ЦВД на 1 % |
МВт |
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.105 |
То же при изменении давления пара в нижнем теплофикационном отборе на 1 кгс/см2 |
МВт ∙ см2/кгс |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
11.106 |
То же при изменении КПД ЦСД № 1 на 1 % |
МВт |
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.107 |
То же при изменении КПД ЦСД № 2 на 1 % |
МВт |
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.108 |
То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД турбопривода |
МВт |
1 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.109 |
То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД питательного насоса |
МВт |
1 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.110 |
То же при отключении ПВД № 8 |
МВт |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.111 |
То же при отключении ПВД № 7 и 8 |
МВт |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.112 |
То же при отключении ПВД № 6 |
МВТ |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.113 |
То же при отключении ПВД № 6-8 |
МВт |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.114 |
То же при изменении на 1 т/ч расхода пара на собственные нужды из выхлопа ПТН |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.115 |
Коэффициент коррекции расчетного значения температуры пара в отборе на j-й регенеративный подогреватель, на отклонение давления пара в отборе от расчетного значения |
°С ∙ см2/кгс |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.116 |
То же на отклонение давления пара перед ЦСД № 1 от расчетного значения |
°С ∙ см2/кгс |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.117 |
То же на отклонение температуры пара перед ЦСД № 1 от расчетного значения |
|
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.118 |
То же на отклонение давления свежего пара от расчетного значения |
°С ∙ см2/кгс |
1 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.119 |
То же на отклонение температуры свежего пара от расчетного значения |
|
1 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.120 |
То же на отклонение КПД проточной части ЦСД № 1 от расчетного значения |
|
1 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.121 |
То же на отклонение КПД проточной части ЦСД № 2 от расчетного значения |
|
1 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.122 |
То же на отклонение от расчетного значения КПД ЦВД |
|
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.123 |
Коэффициент коррекции расчетного значения энтальпии пара в отборе, питающего j-й регенеративный подогреватель, на отклонение давления свежего пара от расчетного значения |
ккал ∙ см2/кг ∙ кгс |
1 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.124 |
То же на отклонение температуры свежего пара от расчетного значения |
ккал/кг ∙ °С |
1 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.125 |
То же на отклонение от расчетного значения КПД ЦВД |
ккал/кг |
±0,5 |
|
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.126 |
То же на отклонение от расчетного значения КПД ЦСД |
ккал/кг |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.127 |
То же на отклонение от расчетного значения давления пара после промперегрева |
ккал ∙ см2/кг ∙ кгс |
±1,0 |
|
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.128 |
То же на отклонение от расчетного значения температуры пара после промперегрева |
ккал/кг ∙ град |
1 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.129 |
Температура питательной воды за ПВД |
°С |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.130 |
δtк = f(ДЦНД, t1в) Температурный напор конденсатора |
°С |
2 по t1в |
±3,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При ДЦНД в степени 0 |
|
|
|
2 по ДЦНД |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При ДЦНД в степени 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При ДЦНД в степени 2 |
|
|
11.131 |
Мощность механизмов собственных нужд |
кВт |
2 |
±2,0 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.132 |
Условный расход тепла на холостой ход |
Гкал/ч |
2 |
±0,3 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
j = 2 - одноступенчатый подогрев сетевой воды; |
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
j = 3 - двухступенчатый подогрев сетевой воды |
|
11.133 |
Д26 = f(Д0, Р3) Расход пара через 26-ю ступень |
т/ч |
1 по Д3 |
±0,4 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
При Р3 в степени 0 |
|
|
|
1 по Р3 |
|
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
При Р3 в степени 1 |
|
|
11.134 |
Коэффициент избытка воздуха за котлом |
|
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.135 |
Расход электроэнергии на прочие СН котла |
кВт ∙ ч/Гкал |
1 |
±3,0 |
|
|
a |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.136 |
Расход электроэнергии на тягу и дутье |
кВт ∙ ч/Гкал |
2 |
±1,0 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.137 |
Температура уходящих газов за ПВК |
°С |
2 |
±1,0 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.138 |
Коэффициент избытка воздуха за ПВК |
|
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.139 |
Расчетное значение энтальпии пара в отборе на верхний теплофикационный подогреватель при давлении 1 кгс/см2
|
ккал/кг |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.140 |
Hj = f(ΔPj) Используемый теплоперепад отсека перед отбором, питающим j-й регенеративный подогреватель (область влажного пара) |
ккал/кг |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.141 |
Используемый теплоперепад промежуточного отсека при перепаде давлений в 0,1 МПа (1 кгс/см2) |
ккал ∙ см2/кг ∙ кгс |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.142 |
Используемый теплоперепад пара в ЦНД при постоянном давлении в нижнем теплофикационном отборе |
ккал/кг |
1 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.143 |
αЦНД = f(P2) Коэффициент коррекции теплоперепада ЦНД на изменение давления пара в нижнем теплофикационном отборе |
|
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.144 |
i"j = f(Pj) Энтальпия питательной воды на выходе из j-го регенеративного подогревателя |
ккал/кг |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.145 |
Давление пара перед турбиной при работе энергоблока на скользящем давлении |
кгс/см2 |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.146 |
Изменение энтальпии питательной воды при отключении ПВД № 7 и 8 |
ккал/кг |
2 |
±0, |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.147 |
Изменение энтальпии питательной воды при отключении ПВД № 8 |
ккал/кг |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.148 |
Изменение энтальпии питательной воды при отключении ПВД № 6 - 8 |
ккал/кг |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.149 |
Нагрев питательной воды в системе регенерации |
ккал/кг |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.150 |
Hi = f(Wi) Давление, развиваемое циркуляционным насосом i-го типа |
м вод.ст. |
2 |
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.151 |
ηi = f(Wi) КПД циркуляционного насоса i-го типа |
|
2 |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.152 |
Температура охлажденной воды после градирни без учета поправок |
°С |
2 по q1 |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Δtг в степени 0 |
|
|
|
1 по Δt1 |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Δtг в степени 1 |
|
|
11.153 |
Δt'o = f(θ, υ) Поправка к температуре охлаждения воды на температуру (θ) и влажность (υ) наружного воздуха |
°С |
2 по θ |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При υ в степени 0 |
|
|
2 по υ |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При υ в степени 1 |
|
||
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При υ в степени 2 |
|
||
11.154 |
Δt"o = f(W) Поправка к температуре охлажденной воды на скорость ветра |
°С |
1 |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.155 |
Электромеханический КПД турбоагрегата |
|
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.156 |
Дс = f(P3) Расход пара через одно сопло охлаждающего устройства |
т/ч |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.157 |
Ддр5 = f(Д0) Расход дренажа из ПНД № 5 |
т/ч |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.158 |
КПД питательного электронасоса |
|
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.159 |
Нормативное значение потерь давления в конденсаторе |
кгс/см2 |
±0,5 |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.160 |
Расход пара на концевые уплотнения всех цилиндров |
т/ч |
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.161 |
Давление питательной воды на стороне нагнетания питательных насосов |
кгс/см2 |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.162 |
Мощность, потребляемая бустерными насосами |
кВт |
1 |
|
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.163 |
Мощность, потребляемая конденсатными насосами 1 ступени |
кВт |
1 |
|
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.164 |
Мощность, потребляемая конденсатными насосами II ступени |
кВт |
2 |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.165 |
Мощность, потребляемая конденсатными насосами ПСВ № 1 |
кВт |
2 |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.166 |
Изменение электрической мощности турбоагрегата из-за подачи пара в ЦНД из верхнего теплофикационного отбора через охлаждающее устройство |
МВт |
2 по Р3 |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|
2 по Qот |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
||
|
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 2 |
|
||
11.167 |
Коэффициент влияния температуры питательной воды на температуру уходящих газов |
|
1 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.168 |
Разрежение газов за пароперегревателем (перед экономайзером) - тепловая нагрузка |
кгс/м2 |
|
±1,0 |
|
|
п |
к |
- |
- |
- |
Степенная зависимость S = кQn при чистых поверхностях нагрева и отключенной рециркуляции газов |
|
11.169 |
Разрежение газов за экономайзером (перед воздухоподогревателем) - тепловая нагрузка |
кгс/м2 |
|
±1,0 |
|
|
п |
к |
- |
- |
- |
См. примечание п. 11.168 |
|
11.170 |
Разрежение газов за воздухоподогревателем - тепловая нагрузка |
|
|
±1,0 |
|
|
п |
к |
- |
- |
- |
См. примечание п. 11.168 |
|
11.171 |
Разрежение газов за золоуловителями - тепловая нагрузка |
|
|
±1,0 |
|
|
п |
к |
- |
- |
- |
См. примечание п. 11.168 |
|
11.172 |
Разрежение газов за дымососами - тепловая нагрузка |
|
|
±1,0 |
|
|
п |
к |
- |
- |
- |
См. примечание п. 11.168 |
|
11.173 |
Разрежение воздуха перед дутьевым вентилятором - тепловая нагрузка |
кгс/м2 |
|
±1,0 |
|
|
п |
к |
- |
- |
- |
Степенная зависимость H = кQn при чистых поверхностях нагрева и отключенной рециркуляции газов |
|
11.174 |
Давление воздуха за дутьевым вентилятором - тепловая нагрузка |
кгс/м2 |
|
±1,0 |
|
|
п |
к |
- |
- |
- |
См. примечание п. 11.173 |
|
11.175 |
Теплоемкость газов теоретического состава при сжигании j-го компонента смеси (газ, мазут, уголь) - температура газов |
ккал/м3 · °С |
|
±0,2 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
В диапазоне 150 - 450 °С |
|
11.176 |
Cпв = f(tпв) Теплоемкость питательной воды в зоне экономайзера - температура питательной воды |
ккал/кг ∙ °С |
|
±0,2 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.177 |
Тепловоспринимающая способность РВП после замены набивки - тепловая нагрузка котла |
Гкал/°С |
|
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
Из уравнения теплового баланса РВП |
|
11.178 |
Изменение температуры уходящих газов - коэффициент роста отложений на тракте ПП-ЭК |
°С |
2 |
±10 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.179 |
Изменение температуры уходящих газов - коэффициент роста отложений в ВП |
°С |
2 |
±10 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.180 |
ηдм = f(ρдм) КПД дымососа - степень загрузки дымососа (I скорость) |
% |
2 |
±2 % |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.181 |
То же (II скорость) |
% |
2 |
±2,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.182 |
ηвд = f(ρдв) КПД дутьевого вентилятора - степень загрузки дутьевого вентилятора (I скорость) |
% |
2 |
±2,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.183 |
То же (II скорость) |
% |
2 |
±2,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.184 |
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11.185 |
Нормативное значение расхода пара на деаэратор |
т/ч |
2 |
±0,5 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.186 |
Нормативный коэффициент полезного действия котла |
% |
2 |
|
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.187 |
Нормативный перепад давления в дутьевом вентиляторе |
кгс/м2 |
2 |
±1,0 |
|
|
a |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.188 |
Нормативный перепад разрежения в дымососах |
кгс/м2 |
2 |
±1,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.189 |
Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения давления в конденсаторе
|
кВт |
1 |
|
|
|
а1 |
в1 |
- |
- |
- |
α = 1, δ = 0, λ = 0 |
|
|
2 |
|
|
|
а1 |
в1 |
- |
- |
- |
β = 1, γ = 0, σ = 0 |
|
||
|
|
|
|
|
а2 |
в2 |
с2 |
- |
- |
α = 0, δ = 1, λ = 0 |
|
||
|
|
|
|
|
а2 |
в2 |
с2 |
- |
- |
β = 0, γ = 1, σ = 0 |
|
||
|
2 |
|
|
|
а3 |
в3 |
с3 |
- |
- |
α = 0, δ = 0, λ = 1 |
|
||
|
|
|
|
|
а3 |
в3 |
с3 |
- |
- |
β = 0, γ = 0, σ = 1 |
|
||
11.190 |
Дсп = f(Д0) Расход пара на сальниковый подогреватель |
т/ч |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.191 |
Vрец = f(Nдр, S'вп) Расход рециркулирующих газов в зависимости от мощности дымососа рециркуляции и разрежения газов перед воздухоподогревателем |
|
2 по Nдр |
±3,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При S'вп в степени 0 |
|
2 по S'вп |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При S'вп в степени 1 |
|
|||
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При S'вп в степени 2 |
|
|||
11.192 |
Δh3 = f(P3) Удельное изменение теплоперепада при изменении давления в верхнем теплофикационном отборе |
|
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.193 |
Δh3 = f(P3) Удельное изменение теплоперепада при изменении давления в нижнем теплофикационном отборе |
|
1 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.194 |
iдрj = f(Pj) Энтальпия дренажа j-го регенеративного подогревателя |
ккал/кг |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.195 |
W = f(tнв, ДкΣ) Расход циркуляционной воды при оптимизации режима работы ЦН (ДкΣ - сумма расходов пара в конденсаторы всех энергоблоков ТЭЦ) |
м3/ч |
2 по tнв |
±2,0 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При ДкΣ в степени 0 |
|
2 по ДкΣ |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При ДкΣ в степени 1 |
|
|||
|
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
При ДкΣ в степени 2 |
|
|||
11.196 |
ΔNмгi = f(Nтi) Потери мощности механические в генераторе каждого турбоагрегата |
МВт |
2 |
±0,5 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.197 |
Предельное значение присосов воздуха в конденсатор, при котором возможна работа одного эжектора на паре 5 - 6 кгс/см2 |
кг/ч |
1 |
|
|
|
а |
в |
- |
- |
- |
|
|
11.198 |
Нормативное содержание горючих в уносе |
% |
2 по |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
|
2 по lм (lг) |
|
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
||
Аппроксимируемые зависимости со сменяемыми константами |
|
||||||||||||
11.199 |
ΔηЦВД = f(Д0) Изменение КПД проточной части ЦВД |
|
2 |
±0,3 |
|
|
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
11.200 |
Δt0i = f(qi) Поправка к температуре охлажденной воды на отклонение фактического состояния градирни от расчетного |
°С |
3 |
|
|
|
а |
в |
с |
d |
- |
|
|
Таблица 12
Номер характеристики |
Номер узла j |
Способ подключения* l |
Наименование l-го способа подключения j-го узла |
Расчет нормативной характеристики l-го способа подключения j-го узла |
Расчет фактической характеристики Xj(l) l-го способа подключения j-го узла |
Исходная информация |
Примечание |
|
1 |
|
ПНД № 1 |
|
|
|
|
12.1 |
|
1 |
ПНД № 1 отключен |
Если tS1 ≤ (t'1 + a1), то |
Если (t"1 - t'1) ≤ a1, то X1(1) = 1 |
tS1 - 8.68; t'1 - 4.186; t"1 - 4.182; a1 - 5.260 |
|
|
2 |
|
ПНД № 2 |
|
|
|
|
12.2 |
|
1 |
ПНД № 2 отключен |
Если K55 = 1, то |
Если (t"2 - t"1) ≤ a1, то X2(1) = 1 |
t"1 - 4.182; t"2 - 4.181; K55 - 2.55 |
|
12.3 |
|
2 |
ПНД № 2 включен, включен сливной насос |
Если (t"3 - t'3) > a1, то |
Если X2(1) = 0 и какой-либо из K14j = 1, то X2(2) = 1 |
X2(1) - 12.2; t'3 - 4.185; t"3 - 4.180; K14j - 2.14 |
|
12.4 |
|
3 |
ПНД № 2 включен, отключены сливные насосы |
Если , то |
Если X2(2) = 0, то X2(3) = 1 |
|
|
|
3 |
|
ПНД № 3 |
|
|
|
|
12.5 |
|
1 |
ПНД № 3 отключен |
Если K55 = 1, то |
Если (t"3 - t'3) ≤ a1, то X3(1) = 1 |
|
|
12.6 |
|
4 |
ПНД № 3 включен, включен сливной насос |
Если K55 = 1, то |
Если X3(1) = 0 и какой-либо из K13j = 1, то X3(4) = 1 |
X3(1) - 12.5; K13j - 2.13 |
|
12.7 |
|
3 |
ПНД № 3 включен, отключены сливные насосы |
Если K55 = 1, то |
Если X3(4) = 0, то X3(3) = 1 |
|
|
|
4 |
|
ПНД № 4 |
|
|
|
|
12.8 |
|
1 |
ПНД № 4 отключен |
Если K55 = 1, то |
Если (t"4 - t'4) ≤ a1, то X4(1) = 1 |
t'4 - 4.184; t"4 - 4.179 |
|
12.9 |
|
4 |
ПНД № 4 включен, включен сливной насос |
Если K55 = 1, то |
Если X4(1) = 0 и какой-либо из K12j = 1, то X4(4) = 1 |
X4(1) - 12.8; K12j - 2.12 |
|
12.10 |
|
3 |
ПНД № 4 включен, отключены сливные насосы |
Если K55 = 1, то |
Если X4(4) = 0, то X4(3) = 1 |
X4(4) - 12.9 |
|
|
5 |
|
ПНД № 5 |
|
|
|
|
12.11 |
|
1 |
ПНД № 5 отключен |
Если K55 = 1, то |
Если (t"5 - t'5) ≤ a1, то X5(1) = 1 |
t'5 - 4.183; t"5 - 4.178 |
|
12.12 |
|
5 |
ПНД № 5 включен, по дренажной линии проходит конденсат в ПНД № 4 |
Если X4(1) = 0, то |
Если X5(1) = 0 и K39 = 0, то X5(5) = 1 |
X4(1) - 12.8; X5(1) - 12.11; K39 - 2.39 |
|
12.13 |
|
3 |
ПНД № 5 включен, по дренажной линии проходит конденсат в конденсатор |
Если , то |
Если X5(5) = 0, то X5(3) = 1 |
- 12.12; X5(5) - 12.12 |
|
|
6 |
|
ПВД № 6 |
|
|
|
|
12.14 |
|
1 |
ПВД № 6 отключен |
Если и Р6 ≤ Pд, то |
Если K35 = 1, то X6(1) = 1 |
- 5.72; Pд - 8.28; K35 - 2.35; Р6 - 8.36 |
|
12.15 |
|
6 |
ПВД № 6 включен, по дренажной линии проходит конденсат в деаэратор |
Если P6 - Pд ≥ в1, то |
Если K35 = 0, K37 = 0 и K38 = 0, то X6(6) = 1 |
Р6 - 8.36; Pд - 8.28; в1 - 5.261; K37 - 2.37; K38 - 2.38 |
|
12.16 |
|
7 |
ПВД № 6 включен, по дренажной линии проходит конденсат в ПНД № 5 |
Если и X5(1) = 0, то |
Если K35 = 0 и K37 = 1, то X6(7) = 1 |
- 12.15; X5(1) - 12.11 |
|
12.17 |
|
3 |
ПВД № 6 включен, по дренажной линии проходит конденсат в конденсатор |
Если и , то |
Если X6(6) = 0 и X6(7) = 0, то X6(3) = 1 |
- 12.15; - 12.16; X6(6) - 12.15; X6(7) - 12.16 |
|
|
7 |
|
ПВД № 7 |
|
|
|
|
12.18 |
|
1 |
ПВД № 7 отключен (отключена группа ПВД № 7 и 8) |
Если K55 = 1, то |
Если K34 = 1, то X7(1) = 1 |
K34 - 2.34 |
|
12.19 |
|
5 |
ПВД № 7 включен, по дренажной линии проходит конденсат в ПВД № 6 |
|
Если K34 = 0 и K36 = 0, то X7(5) = 1 |
K36 - 2.36 |
|
12.20 |
|
6 |
ПВД № 7 включен, по дренажной линии проходит конденсат в деаэратор |
Если P6 - Pд > в1 или K35 = 1, то |
Если X7(5) = 0, то X7(6) = 1 |
X7(5) - 12.19 |
|
|
8 |
|
ПВД № 8 |
|
|
|
|
12.21 |
|
1 |
ПВД № 8 отключен |
Если K55 = 1, то |
Если K33 = 1, то X8(1) = 1 |
K33 - 2.33 |
|
|
9 |
|
Группа ПВД (№ 6-8) |
|
|
|
|
12.22 |
|
1 |
Отключена группа ПВД (№ 6-8) |
Если K55 = 1, то |
Если K32 = 1, то X9(1) = 1 |
K32 - 2.32 |
|
|
10 |
|
Деаэратор 7 кгс/см2 (перевод деаэратора на работу при скользящем давлении невозможен) |
|
|
|
|
12.23 |
|
8 |
Подача пара в деаэратор из отбора на ПВД № 6 |
Если Pд7 ≤ в2 и P6 > в2, то |
Если K30 = 1, то X10(8) = 1 |
Pд7 - 8.37; P6 - 8.36; в2 - 5.262; K30 - 2.30 |
|
12.24 |
|
9 |
Подача пара в деаэратор из коллектора 13 кгс/см2 |
Если Pд7 ≤ в2 и P6 ≤ в2, то |
Если K31 = 1, то X10(9) = 1 |
K31 - 2.31 |
|
|
11 |
|
Калориферы котла |
|
|
|
|
12.25 |
|
|
|
|
|
|
|
12.26 |
|
9 |
Подача пара на калориферы котла из коллектора 13 кгс/см2 |
Если K25 = 1 и , то Если K25 = 0, то |
Если K26 = 1 и K27 = 1, то X11(9) = 1 |
K25 - 2.25; - 8.23; - 5.263 |
|
|
12 |
|
Главный эжектор |
|
|
|
|
12.27 |
|
10 |
Подача пара на эжекторы из выхлопа ПТН |
Если K25 = 1 и и , то ; |
Если K27 = 0 и K48 = 0, то X12(10) = 1 |
K25 - 2.25; Gпр.в - 6.39; f - 11.197. - 4.188; K27 - 2.27. K48 - 2.28; - 8.23; - 5.265 |
|
12.28 |
|
11 |
Подача пара на эжекторы из деаэратора |
Если и и K25 = 1 и , то Если и и K25 = 0 , то |
Если K48 = 1, то X12(11) = 1 |
Pд - 8.28; - 5.265; Gпр.в - 6.39; f - 11.197; K25 - 2.25; K48 - 2.48; - 8.23; - 5.265; - 4.188 |
|
12.29 |
|
9 |
Подача пара на эжекторы из коллектора 13 кгс/см2 |
Если и , то |
Если K27 = 1, то X12(9) = 1 |
- 12.27; - 12.28; K27 - 2.27 |
|
12.30 |
|
1 |
Работает один эжектор |
Если или и Gпр.в ≤ Gпр.1, то Если и , то |
Если один какой-либо из K49j = 1, то X12(1) = 1 |
- 12.27; - 12.28; - 12.29; Gпр.в - 6.39; Gпр.1 - 5.290; - 5.291; K49j - 2.49 |
|
12.31 |
|
2 |
Работают два эжектора |
Если или и Gпр.1 < Gпр.в ≤ Gпр.2, то Если и , то |
Если два каких-либо из K49j = 1, то X12(2) = 1 |
Gпр.2 - 5.292; - 5.293 |
|
12.32 |
|
3 |
Работают три эжектора |
Если и , то |
Если X12(1) = 0 и X12(2) = 0, то X12(3) = 1 |
- 12.30; - 12.31; X12(1) - 12.30; X12(2) - 12.31 |
|
|
13 |
|
ПСВ № 2 |
|
|
|
|
12.33 |
|
1 |
ПСВ № 2 отключен |
Если и Р3 < 0,6, то |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Р3 - 8.266; f - 11.10 |
|
|
14 |
|
Способ регулирования мощности энергоблока |
|
|
|
|
12.34 |
|
1 |
Регулирование мощности при скользящем начальном давлении пара |
Если Gпв < Дск, то |
Если K62 = 1, то X14(1) = 1 |
Gпв - 8.241; Дск - 5.266; K62 - 2.62 |
|
|
15 |
|
Бустерный насос |
|
|
|
Анализируется при наличии трех насосов |
12.35 |
|
2 |
Работают два бустерных насоса |
Если Gпв > G1, то |
Если два каких-либо из K9j = 1, то X15(2) = 1 |
Gпв - 8.241; G1 - 5.286; K9j - 2.9 |
|
|
16 |
|
Конденсатный насос I ступени |
|
|
|
|
12.36 |
|
2 |
Работают два конденсатных насоса I ступени |
Если , то |
Если два каких-либо из K10j = 1, то X16(2) = 1 |
G'БОУ - 4.131; - 8.176; - 8.174; G2 - 5.287; K10j - 2.10 |
См. примечание п. 12.35 |
|
17 |
|
Конденсатный насос II ступени |
|
|
|
|
12.37 |
|
2 |
Работают два конденсатных насоса II ступени |
Если G'БОУ > G3, то |
Если два каких-либо из K11j = 1, то X17(2) = 1 |
G'БОУ - 4.131; G3 - 5.288; K11j - 2.11 |
См. примечание п. 12.35 |
|
18 |
|
Конденсатный насос ПСВ № 1 |
|
|
|
|
12.38 |
|
2 |
Работают два конденсатных насоса ПСВ № 1 |
Если Gпс1 > G4, то |
Если два каких-либо из K17j = 1, то X18(2) = 1 |
Gпс1 - 8.203; G4 - 5.289; K17j - 2.17 |
См. примечание п. 12.35 |
|
19 |
|
Концевые уплотнения турбины |
|
|
|
|
12.39 |
|
9 |
Подача пара на концевые уплотнения турбины из коллектора 13 кгс/см2 |
Если то |
Если K47 = 0, то X19(9) = 1 |
Рд - 8.28; - 5.264; K47 - 2.47 |
|
* Приняты следующие цифровые обозначения способа подключения l: 1 - подогреватель отключен; 2 - слив конденсата в вышестоящий подогреватель; 3 - слив конденсата в конденсатор; 4 - слив конденсата в линию основного конденсата; 5 - слив конденсата в нижестоящий подогреватель; 6 - по дренажной линии проходит конденсат в деаэратор; 7 - по дренажной линии проходит конденсат в ПНД № 5; 8 - подача пара из вышестоящего отбора; 9 - подача пара из коллектора 13 кгс/см2; 10 - подача пара из выхлопа ПТН; 11 - подача пара из деаэратора. |
Таблица 13
Номер показателя |
Наименование показателя |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
13.1 |
Количество включенных регенеративных подогревателей |
n |
|
|
|
Xj(1) - 12.1 ÷ 12.22 |
Для турбоагрегатаТ-250/300-240 l = 8 |
13.2 |
Среднее значение нагрева воды в регенеративных подогревателях |
δiср |
ккал/кг |
|
|
i'1 = t'1 - 4.186; tпв - 4.5; Р"пн - 8.42; n - 13.1; f - 7.13 |
|
13.3 |
Коэффициент, учитывающий соотношение средних значений нагревов воды и теплоиспользований регенеративных подогревателей |
U |
|
Если X9(1) = 1, то Δiср = Δi'ср |
|
δiср - 13.2; Δiср - 5.253; Δi'ср - 5.254; Х9(1) - 12.22 |
|
13.4 |
Относительное значение расхода пара в отбор на j-й регенеративный подогреватель |
aj |
|
|
|
U - 13.3; n - 13.1 |
|
13.5 |
Расход сквозного потока пара в турбине за вычетом расхода пара на регенеративные подогреватели |
Дскв |
т/ч |
|
|
Gпв - 8.241; aj - 13.4 |
|
13.6 |
Относительное значение расхода пара в отбор на ПНД № 1 при сливе дренажа ПСВ № 1 и 2 в линию основного конденсата после ПНД № 2 и 3 соответственно |
a'1 |
|
|
|
- 8.177; - 8.175; Дскв - 13.5; U - 13.3 |
|
13.7 |
Относительное значение расхода пара в отбор на ПНД № 2 при сливе дренажа ПСВ № 1 и 2 в линию основного конденсата после ПНД № 2 и 3 соответственно |
a'2 |
|
|
|
- 8.177; - 8.175; Дскв - 13.5; U - 13.3 |
|
13.8 |
Относительное значение величины расхода пара в отбор на ПНД № 3 при сливе дренажа ПСВ № 1 и 2 в линию основного конденсата после ПНД № 2 и 3 соответственно |
a'3 |
|
|
|
- 8.175; Дскв - 13.5; U - 13.3 |
|
13.9 |
Расход сквозного потока пара в турбине за вычетом расхода пара на регенеративные подогреватели с учетом коррекции на изменение слива дренажа ПСВ |
Д'скв |
т/ч |
|
|
a'1 - 13.6; a'2 - 13.7; a'3 - 13.8; a4 ÷ n - 13.4; Gпв - 8.241; n - 13.1 |
|
13.10 |
Количество работающих основных эжекторов |
m |
|
Если X12(i) = 1, то m = i, i = 1, 2, 3 |
|
X12(i) - 12.30 - 12.32 |
|
13.11 |
Расход пара в конденсатор |
Дк |
т/ч |
Дсп = f(Д0) Если K66 = 1, то Дк = KтР2 |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Д'скв - 13.9; Gкф - 8.169; m - 13.10; Дэж - 5.268-5.270; - 8.177; K66 - 2.66; - 8.176; Kт - 6.38; - 8.175; Р2 - 8.268; - 8.174; Дск - 8.168; f - 11.190; Х10(9) - 12.24; G'впр - 8.166; Х11(10) - 12.25; Дд7 - 8.180; Х12(11) - 12.28; |
|
|
|
|
|
Если K42 ≥ 0,5, то Дк = Дсnc, Дс = f(P3), nc = 3 Если P3 ≥ 1, то nc = 2 |
|
f - 11.156; Р3 - 8.266; K42 - 2.42 |
Для турбоагрегата Т-250/300-240 |
Таблица 14
Номер параметра |
Наименование параметра |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
14.1 |
Расход питательной воды перед ПВД № 6 |
G6 |
т/ч |
Если X9(1), то G6 = Gпв |
|
Х9(1) - 12.22; t"8 - 4.171; tпв - 4.4; t"пн - 4.196; Gпв - 8.241 |
|
14.2 |
Расход питательной воды перед ПВД № 8 |
G8 |
т/ч |
G8 = G6 |
|
G8 - 14.1 |
|
14.3 |
Расход пара на ПВД № 8 |
Д8 |
т/ч |
|
|
G6 - 14.1; η - 5.334; i"7 - 8.343; i"8 - 8.344; i8 - 8.375; iдр8 - 8.346; Х8(1) - 12.21 |
|
14.4 |
Расход питательной воды на ПВД № 7 |
G7 |
т/ч |
G7 = G6 |
|
G6 - 14.1 |
|
14.5 |
Дренаж ПВД № 8 |
Ддр8 |
т/ч |
Ддр8 = Д8 |
|
Д8 - 14.3 |
|
14.6 |
Расход пара на ПВД № 7 |
Д7 |
т/ч |
|
|
G7 - 14.4; Ддр8 - 14.5; i"6 - 8.342; i"7 - 8.343; iдр7 - 8.347; iдр8 - 8.346; i7 - 8.376; η - 5.334; Х7(1) - 12.18 |
|
14.7 |
Дренаж ПВД № 7 |
Ддр7 |
т/ч |
Д7 + Д8 |
|
Д7 - 14.6; Д8 - 14.3 |
|
14.8 |
Расход пара на ПВД № 6 |
Д6 |
т/ч |
|
|
G6 - 14.1; Х7(5) - 12.19; Ддр7 - 14.7; i"пк - 8.350; i"6 - 8.342; iдр6 - 8.348; iдр7 - 8.347; i6 - 8.377; η - 5.334; Х6(1) - 12.14 |
|
14.9 |
Дренаж ПВД № 6 |
Ддр6 |
т/ч |
X7(5)Ддр7 + Д6 |
|
Х7(5) - 12.19; Ддр7 - 14.7; Д6 - 14.8 |
|
14.10 |
Расход основного конденсата на ПНД № 5 |
G5 |
т/ч |
G6 - Дд7 - X6(6)Ддр6 - X7(8)Ддр7 |
|
Дд7 - 8.180; Х6(6) - 12.15; Х7(6) - 12.20; G6 - 14.1; Ддр6 - 14.9; Ддр7 - 14.7 |
|
14.11 |
Расход пара на ПВД № 5 |
Д5 |
т/ч |
где iдр5 = f(P5) |
|
Х6(7) - 12.16; G5 - 14.10; Ддр6 - 14.9; i5 - 8.379; i'5 - 4.183; i"5 - 4.178; iдр6 - 8.348; Х5(1) - 12.11; f - 11.194; P5 - 8.38 |
|
14.12 |
Дренаж ПВД № 5 |
Ддр5 |
т/ч |
Д5 + X6(7)Ддр6 |
|
Д5 - 14.11; Х6(7) - 12.16; Ддр6 - 14.9 |
|
14.13 |
Расход пара на ПНД № 4 |
Д4 |
т/ч |
где iдр5 = f(P5), iдр4 = f1(P4) |
|
Х4(1) - 12.8; G5 - 14.11; i"4 - 4.179; i'4 - 4.184; Х4(4) - 12.9; Х5(5) - 12.12; Ддр5 - 14.12; η - 5.334; i4 - 8.380; Р5 - 8.38; Р4 - 8.39; f - 11.194; f1 - 11.194 |
|
14.14 |
Расход основного конденсата на ПНД № 4 |
G4 |
т/ч |
G5 - X4(4)Д4 |
|
Х4(4) - 12.9; G5 - 14.11; Д4 - 14.13 |
|
14.15 |
Дренаж ПНД № 4 |
Ддр4 |
т/ч |
X5(5)Ддр5 + Д4 |
|
Х5(5) - 12.12; Д4 - 14.13; Ддр5 - 14.12 |
|
14.16 |
Расход пара на ПНД № 3 |
Д3 |
т/ч |
где iдр2 = f(P2), iдр3 = f1(P3) |
|
Х3(1) - 12.5; Х2(2) - 12.3; G4 - 14.14; - 8.175; Х2(1) - 12.2; Х3(4) - 12.6; - 8.177; i"1 - 4.182; i"2 - 4.181; i'3 - 4.185; i"3 - 4.180; iS2 - 8.402; η - 5.334; i3 - 8.372; f - 11.194; f1 - 11.194; P2 - 8.268; P3 - 8.266 |
|
14.17 |
Расход основного конденсата на ПНД № 3 |
G3 |
т/ч |
|
|
Х3(4) - 12.6; G4 - 14.14; - 8.175; Д3 - 14.16 |
|
14.18 |
Расход основного конденсата на ПНД № 2 |
G2 |
т/ч |
|
|
G3 - 14.17; - 8.177 |
|
14.19 |
Расход пара на ПНД № 2 |
Д2 |
т/ч |
где iдр2 = f(P2) |
|
G2 - 14.18; t"2 - 4.181; t"1 - 4.182; iS2 - 8.402; η - 5.334; Х2(1) - 12.2; f - 11.194; P2 - 8.268 |
|
14.20 |
Дренаж ПНД № 3 |
Ддр3 |
т/ч |
Д3 + Д2X2(2) |
|
Д3 - 14.16; Д2 - 14.19; Х2(2) - 12.3 |
|
14.21 |
Дренаж ПНД № 2 |
Ддр2 |
т/ч |
Ддр2 = Д2 |
|
Д2 - 14.19 |
|
14.22 |
Расход основного конденсата на ПНД № 1 |
G1 |
т/ч |
G1 = G2 |
|
G2 - 14.18 |
|
14.23 |
Расход пара на ПНД № 1 |
Д1 |
т/ч |
где iдр1 = f(P1) |
|
G1 - 14.22; t"1 - 4.182; t'1 - 4.186; iS1 - 8.75; f - 11.194; P1 - 8.40; η - 5.334; Х1(1) - 12.1 |
|
14.24 |
Дренаж ПНД № 1 |
Ддр1 |
т/ч |
Ддр = Д1 |
|
Д1 - 14.23 |
|
14.25 |
Тепловая нагрузка регенеративного подогревателя |
Qj |
Гкал/ч |
Gi10-3(t"j - t'j) |
|
Gj - 14.22; 14.18; 14.17; 14.14; 14.10; 14.1; 14.4; 14.2; t'j - 4.186; 4.182; 4.185; 4.184; 4.183; 4.196; 4.174; 4.173; t"j - 4.182; 4.178; 4.174; 4.173; 4.171 |
j = 1 ÷ 8 t'2 = t"1 - 4.182 t'6 = t"пн - 4.196 t'7 = t"6 - 4.174 t'8 = t"7 - 4.173 |
14.26 |
Протечка пара по дренажной линии ПВД № 7 |
|
т/ч |
Д7 - Д7и |
|
Д7 - 14.6; Д7и - 8.160 |
|
14.27 |
Протечка пара по дренажной линии ПВД № 8 |
|
т/ч |
Д8 - Д8и |
|
Д8 - 14.3; Д8и - 8.159 |
|
14.28 |
Протечка питательной воды через байпас группы ПВД |
|
т/ч |
Gпв - G6 |
|
Gпв - 8.241; G6 - 14.1 |
|
Таблица 15
Номер параметра |
Наименование параметра |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
15.1 |
Количество ступеней подогрева сетевой воды |
rc |
|
Если K58 = 1, то rc = 1 Если K59 = 1, то rc = 2 Если K64 = 1, то rc = 3 |
|
K58 - 2.58; K59 - 2.59; K64 - 2.64 |
rc = 3 - подогрев сетевой воды в ВПК |
15.2 |
Расход сетевой воды на ПСВ-1 |
Gсв1 |
т/ч |
Gсв1 = Gсв |
|
Gсв - 8.248 |
|
15.3 |
Расход пара на ПСВ-1 |
Дпс1 |
т/ч |
|
|
- 8.177; - 8.176 |
|
15.4 |
Давление пара в ПСВ-1 |
Рпс1 |
кгс/см2 |
|
|
P2 - 8.268; Дпс1 - 15.3; - 5.238; - 5.239 |
|
15.5 |
Параметр режима поверхности нагрева ПСВ-1 |
αпс1 |
|
tSпс1 = f(Pпс1) |
|
Gсв1 - 15.2; t'пс1 - 8.306; iS2 - 8.372; tкпс1- 4.108; η - 5.334; f - 7.6; Pпс1 - 15.4 |
|
15.6 |
Расход сетевой воды на ПСВ № 2 |
Gсв2 |
т/ч |
|
|
Gсв1 - 15.2; t"пс1 - 8.307; t"пс2 - 8.308; - 8.309 |
|
15.7 |
Расход пара на ПСВ № 2 |
Дпс2 |
т/ч |
|
|
- 8.175; - 8.174 |
|
15.8 |
Коэффициент гидравлических потерь в паропроводе ПСВ № 2 |
впс2 |
|
|
|
Р3 - 8.266; Pпс2 - 8.267; Дпс2 - 15.7 |
|
15.9 |
Параметр режима поверхности нагрева ПСВ № 2 |
αпс2 |
|
|
|
Gсв2 - 15.6; t"пс1 - 8.307; tSпс2 - 8.318; t"пс2 - 8.308 |
|
Таблица 16
Номер параметра |
Наименование параметра |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
16.1 |
Давление пара в отборе на ПСВ № 1 |
|
кгс/см2 |
Начальное приближение |
|
- 8.268 |
|
16.2 |
Режимный коэффициент ПСВ № 1 |
|
|
|
|
, - в конкретном случае вводится соответствующее значение |
|
16.3 |
Температура сетевой воды за ПСВ № 1 |
|
°C |
|
|
- 8.306; - 16.2; f - 7.6; - 16.1 |
|
16.4 |
Расход пара на ПСВ № 1 |
|
т/ч |
, |
|
- 16.3; - 8.306; f - 7.8; - 16.3; f1 - 11.194; η - 5.334 |
|
16.5 |
Давление пара в отборе на ПСВ № 2 |
|
кгс/см2 |
Начальное приближение |
|
- 8.266 |
|
16.6 |
Режимный коэффициент ПСВ № 2 |
|
|
|
|
, - в конкретном случае вводится соответствующее значение |
|
16.7 |
Расход пара на ПСВ № 2 |
|
т/ч |
|
|
t"пс2 - 8.308; - 16.3; η - 5.334; f - 7.8; f1 - 11.194; - 16.5; f2 - 7.6 |
|
16.8 |
Давление пара перед ПСВ № 2 |
|
кгс/см2 |
|
|
- 16.5; - 16.7 |
|
16.9 |
Температура воды после ПСВ № 2 |
|
°С |
|
|
- 16.3; - 16.6; f - 7.6; - 16.8 |
|
16.10 |
Условие продолжения итерационного цикла при расчете температуры воды за ПСВ № 2 |
|
|
Если , то расчет повторяется с п. 16.5 |
|
- 16.9; t"пс2 - 8.308; Δt - 5.341 |
|
16.11 |
Расчетный расход пара на ПСВ № 1 |
dпс1 |
т/ч |
Если , то Если , то |
|
- 16.1; - 16.5; εкр - 5.243; Kпо1 - 5.212; Kпо2- 5.213; Дк - 13.11; Д1 - 14.23; Д2 - 14.19 |
Для турбин T-100-130; Т-175-130; T-180-130; Д2 = 0 |
16.12 |
Условие продолжения итерационного цикла при расчете расхода dпс1 |
|
|
Если , то расчет повторяется с п. 16.1 |
|
- 16.4; dпс1 - 16.11; ΔД - 5.342 |
|
Таблица 17
Номер параметра |
Наименование параметра |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды (rс = 1) |
|||||||
17.1 |
Режимный коэффициент ПСВ № 1 при его нормативном состоянии |
|
|
|
|
- 5.338; Gсв1 - 15.2; rс - 15.1 |
|
17.2 |
Температура насыщения пара в ПСВ № 1 при его нормативном состоянии |
|
°С |
|
|
- 8.306; - 8.307; - 17.1 |
|
17.3 |
Расход пара на ПСВ № 1 |
|
т/ч |
|
|
Gсв1 - 15.2; - 8.306; - 8.307; η - 5.334; f - 7.8; - 17.2 |
|
17.4 |
Давление пара в отборе при нормативном состоянии ПСВ № 1 |
|
кгс/см2 |
Из уравнения
|
|
- 17.3; - 5.238; - 5.239; f - 7.5; - 17.2 |
|
Двухступенчатый подогрев сетевой воды (rc = 2) |
|||||||
17.5 |
Расчет расходов и давлений пара |
|
|
Расчет по пп. 16.1 - 16.12 |
|
|
При rc = 2 - п. 15.1 |
17.6 |
Давление пара в отборе на ПСВ № 1 |
|
кгс/см2 |
- п. 16.1 |
|
- 8.248; - 5.338; - 8.248; - 5.339; - 5.240; - 5.241; rc - 15.1 |
При нормативном состоянии поверхностей нагрева, обводной арматуры и паропроводов |
17.7 |
Расход пара на ПСВ № 1 |
|
т/ч |
- п. 16.4 |
|
|
|
17.8 |
Давление пара в отборе на ПСВ № 2 |
|
кгс/см2 |
- п. 16.5 |
|
|
|
17.9 |
Расход пара на ПСВ № 2 |
|
т/ч |
- п. 16.7 |
|
|
|
Сравнение вариантов одноступенчатого подогрева (фактическая схема) или двухступенчатого (нормативная схема) |
|||||||
17.10 |
Условие сравнения вариантов |
|
|
Если , то и продолжить с п. 17.11. Если , то и сравнение не производится |
|
- 12.33 |
При фактическом состоянии поверхности нагрева ПСВ № 1 и нормативном состоянии поверхности нагрева и паропровода ПСВ № 2 |
17.11 |
Расчет давлений и расходов пара |
|
|
Расчет по пп. 16.1 - 16.12 |
|
- 15.2; - 15.2; - 15.5; - 5.339; - 5.240; - 5.241; P2 - 8.268; Дпс1 - 15.3 |
|
17.12 |
Изменение давления пара в отборе на ПСВ № 1 |
|
кгс/см2 |
; - п. 16.1 |
|
|
|
17.13 |
Изменение давления пара в отборе на ПСВ № 2 |
|
кгс/см2 |
; - п. 16.5 |
|
|
Принимается: P3 = 0; Дпс2 = 0 |
17.14 |
Изменение расхода пара на ПСВ № 1 |
|
т/ч |
; - п. 16.4 |
|
|
|
17.15 |
Изменение расхода пара на ПСВ № 2 |
|
т/ч |
; - п. 16.7 |
|
|
|
Таблица 18
Номер показателя |
Наименование показателя |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
18.1 |
Температура пара в отборе на j-й регенеративный подогреватель (область перегретого пара) |
tj |
°С |
αj = f3(Д0), βj = f4(Д0), φj = f5(Д0), ψj = f6(Д0), σj = f7(Д0), δj = f8(Д0), λj = f9(Д0), γj = f10(Д0), |
|
Д0 = Gпв - 8.241; f1 - 11.57; f2 - 11.22; f3 - 11.118; f4 - 11.119; f5 - 11.116; f6 - 11.117; f7 - 11.120; f8 - 11.121; f9 - 11.115; f10 - 11.122; f11 - 11.24; f12 - 11.28; - 5.245; - 5.247; - 5.248; - 5.249; - 5.246 |
Для турбоагрегата Т-250/300-240 j = 3 ÷ 8. При j = 3 ÷ 6, αj = 0, βj = 0, γj = 0. При j = 7, 8, φj = 0, ψj = 0, σj = 0, δj = 0 |
|
|
|
|
Для фактических условий:
, , , Р'о = Ро, ΔηЦВД = f2(Д0) |
|
Д0 = Gпв - 8.241; X14(1) - 12.34; P'ЦСД1 - 8.260; - 5.234; to - 8.289; - 6.48; Ро - 8.259; - 5.229; t'ЦСД1 - 8.291; - 6.40; Рj - 8.34-8.40; - 5.230; f1 - 11.28; - 6.41; f2 - 11.199 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: , , , , , |
|
- 5.108; f1 - 11.145; - 5.234; f2 - 11.28; - 17.8; f3 - 11.22; - 12.34; f4 - 11.26; - 11.24; - 5.110; - 5.229; - 5.109 |
|
18.2 |
Энтальпия пара в отборе, питающем j-й регенеративный подогреватель (область перегретого пара) |
ij |
ккал/кг |
f(Pj, tj) |
|
f - 7.1 |
|
|
|
|
|
|
|
Для фактических условий: Pj - 8.34 ÷ 8.40; tj - 18.1 |
|
|
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: - 18.1; - 18.1 |
|
18.3 |
Расчетное значение энтальпии пара в верхнем теплофикационном отборе |
|
ккал/кг |
|
|
Д0 = Gпв - 8.241; f - 11.139; S - 5.251 |
Для турбоагрегатаТ-250/300-240 не рассчитывать |
|
|
|
|
|
|
Для фактических условий: Pj - 8.34 ÷ 8.40 |
|
|
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: - 18.1 |
|
18.4 |
Используемый теплоперепад отсека турбины перед отбором, питающим j-й регенеративный подогреватель (область влажного пара) |
Hj |
ккал/кг |
f(ΔPj) ΔPj = Pj+1 - Pj |
|
f - 11.140 |
См. примечание п. 18.3 |
|
|
|
|
|
|
Для фактических условий: Pj - 8.34 ÷ 8.40 |
|
|
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: - 18.1 |
|
18.5 |
Расчетное значение энтальпии пара отбора, питающего j-й регенеративный подогреватель (область влажного пара) |
|
ккал/кг |
Для отбора перед верхним теплофикационным отбором
|
|
Для фактических условий: - 18.3; Hj - 18.4 |
См. примечание п. 18.3 |
|
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: - 18.3; - 18.4 |
|
18.6 |
Используемый теплоперепад промежуточного отсека |
Hпо |
ккал/кг |
hпо = ΔРпо, hпо = f(Дпо), ΔРпо = Р3 - Р2 |
|
f - 11.141 |
|
|
|
|
|
Для фактических условий:
|
|
Дк - 13.11; Д2 - 14.19; - 8.177; Р3 - 8.266; - 8.176; P2 - 8.268; Д1 - 14.23 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий:
|
|
- 17.3; - 17.8; - 17.6 |
|
18.7 |
Энтальпия пара в нижнем теплофикационном отборе |
i2 |
ккал/кг |
i3 - Hпо |
|
Для фактических условий: i3 - 18.2; Hпо - 18.6 |
|
|
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: - 18.2; - 18.6 |
|
|
|
|
|
Расчетное значение |
|
Для фактических условий: - 18.3; Hпо - 18.6 |
Для турбоагрегатов с номинальной мощностью 100, 175 и 180 МВт |
|
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: - 18.3; - 18.6 |
|
18.8 |
Поправка к используемому теплоперепаду на турбину при изменении давления в конденсаторе |
Δiк |
ккал/кг |
, ηэм = f(Nт) |
|
f - 11.189; f - 11.155; Дк - 13.11; X - 5.269; Kвл - 5.258; Nт - 8.255; Рк - 8.269; - 5.232 |
|
18.9 |
Используемый теплоперепад пара в ЦНД |
HЦНД |
ккал/кг |
hЦНДαЦНД + Δiк, hЦНД = f1(Дк), αЦНД = f2(P2). Если , то HЦНД = 0 |
|
f1 - 11.142; f2 - 11.143; Дк - 13.11; - 5.252; P2 - 8.268; Δiк - 18.8 |
|
18.10 |
Энтальпия пара в отборе на ПНД № 1 |
i1 |
ккал/кг |
i2 - аПНД1HЦНД |
|
i2 - 18.7; аПНД1 - 5.250; HЦНД - 18.9 |
Рассчитывается для турбоагрегата Т-250/300-240 |
18.11 |
Энтальпия пара в конденсаторе |
iк |
ккал/кг |
i2 - HЦНД |
|
i2 - 18.7; HЦНД - 18.9 |
См. примечание п. 18.10 |
|
|
|
|
Расчетное значение
|
|
- 18.7; HЦНД - 18.9 |
Для турбоагрегатов с номинальной мощностью 100, 175 и 180 МВт |
18.12 |
Энтальпия пара в отборе, питающем j-й регенеративный подогреватель (область влажного пара) |
ij |
ккал/кг |
, α'j = f2(Д0), β'j = f3(Д0), γ'j = f4(Д0), φ'j = f5(Д0), ψ'j = f6(Д0), σ'j = f7(Д0), Для конденсатора
|
|
Д0 = Gпв - 8.241; - 5.247; - 5.248; - 5.246; f7 - 11.126; - 5.245; f8 - 11.28; f1 - 11.24; f2 - 11.123; f3 - 11.124; f4 - 11.125; f5 - 11.127; f6 - 11.128 |
Для турбоагрегатаT-250/300-240 не рассчитывать |
|
|
|
|
|
|
Для фактических условий: P'o - 18.1; ηЦСД - 18.1; to - 8.289; - 18.5; t'ЦСД - 8.291; - 18.11; Р'ЦСД - 8.260; ηЦВД - 18.1 |
|
|
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: - 5.108; - 5.109; t'ЦСД = - 5.110; Р'ЦСД = - 11.24; ηЦВД = η(н)ЦВД - 5.229; - 18.5; - 18.11 |
|
18.13 |
Энтальпия дренажа j-го регенеративного подогревателя |
iдрj |
ккал/кг |
f(Pj) |
|
f - 11.194 Для фактических условий: Pj - 8.34 ÷ 8.40 |
|
|
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: - 18.1 |
|
18.14 |
Энтальпия питательной воды за j-ым регенеративным подогревателем |
i"j |
ккал/кг |
Для фактических условий: Если j = 1 ÷ 5, то i"j = t"j. Если j = 6 ÷ 8, то t"j - 8.342; 8.344 |
|
t"j - 4.178 ÷ 4.182 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: |
|
f - 11.144; - 18.1 |
|
Таблица 19
Номер |
Наименование параметра |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
19.1 |
Признак расчета |
|
|
Если , то расчет не производится по пп. 19.1 - 19.14 Если , то расчет продолжается с п. 19.2 |
|
Дк - 13.11; - 5.252 |
Принимаются результаты предыдущих расчетов (при ) |
19.2 |
Изменение давления пара в конденсаторе при отклонении присосов воздуха от норматива |
|
кгс/см2 |
|
|
β - 5.228; α - 5.227; m - 13.10; Gпр.в - 6.39; - 5.343 |
|
19.3 |
Давление пара в конденсаторе без учета присосов |
Р'к |
кгс/см2 |
|
|
Рк - 8.269; - 19.2 |
|
19.4 |
Тепловая нагрузка ВПК |
QВПК |
Гкал/ч |
Если K45 = 0 и K64 = 0, то QВПК = 0 Если K45 = 1 или K64 = 1, то QВПК = GВПК(t"ВПК - t'ВПК)10-3 |
|
K45 - 2.45; K64 - 2.64; GВПК - 8.178; t"ВПК - 4.128; t'ВПК - 4.127 |
|
19.5 |
Коэффициент теплопередачи конденсатора |
K |
ккал/м2·ч·град |
t'Sк = f(P'к) |
|
Wк - 8.207; Fк - 5.226; GВПК - 8.178; FВПК - 5.335; Дк - 13.11; iк - 18.11; f - 7.6; P'к - 19.3; t2в - 8.312; tSк - 8.319 |
При K45 = 1 GВПК = 0 FВПК = 0 |
19.6 |
Степень чистоты |
а |
|
Начальное приближение |
|
a = aн - 5.337 |
|
19.7 |
Показатель степени |
Х |
|
|
|
t1в - 4.122; a - 19.5 |
|
19.8 |
Средняя скорость воды в трубках конденсатора |
υ |
м/с |
|
|
Wк - 8.207; GВПК - 8.178; Z - 5.225; nz - 5.224; - 5.223; fВПК - 5.336 |
При K45 = 1 fВПК = 0 GВПК = 0 |
19.9 |
Коэффициент, учитывающий число ходов воды в конденсаторе |
ФZ |
|
|
|
Z - 5.225; t1в - 4.122 |
|
19.10 |
Удельная паровая нагрузка конденсатора |
dк |
т/ч ∙ м2 |
Дк/(Fк + FВПК) |
|
Дк - 13.11; Fк - 5.226; FВПК - 5.335 |
|
19.11 |
Граничная удельная паровая нагрузка |
|
т/ч ∙ м2 |
|
|
- 5.128; t1в - 4.122 |
|
19.12 |
Коэффициент, учитывающий влияние паровой нагрузки |
Фd |
|
Если , то Фd = 1 В противном случае |
|
dк - 19.10; - 5.218; - 19.11 |
|
19.13 |
Коэффициент теплопередачи по формуле ВТИ |
kВТИ |
ккал/м2 ∙ ч ∙ °С |
|
|
υ - 19.8; Х - 19.7; dв - 5.222; a - 19.6; t1в - 4.122; ФZ - 19.9; Фd - 19.12 |
|
19.14 |
Условие продолжения итерационного цикла при расчете степени чистоты |
|
|
Если , то расчет повторяется с п. 19.6 |
|
k - 19.5; kВТИ - 19.13; Δk - 5.340 |
|
19.15 |
Коэффициент гидравлического сопротивления половины 1 |
Si |
м вод.ст/(м6/ч2) |
|
|
ΔPк1 - 4.125; ΔW1 - 8.153 |
i - номер участка циркуляционной сети - в соответствии с рис. к табл. 24 |
19.16 |
Коэффициент гидравлического сопротивления половины 2 |
Si |
м вод.ст/(м6/ч2) |
|
|
ΔPк2 - 4.125; W2 - 8.153 |
|
Таблица 20
Номер показателя |
Наименование показателя |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
20.1 |
Коэффициент изменения мощности регенеративного отбора, питающего ПНД № 1 |
е1 |
|
|
|
Для фактических условий: i1 - 18.10; iдр.1 - 18.13; iк - 18.11; Х1(1) - 12.1 |
|
|
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: - 18.10; - 18.13; - 12.1; iк - 18.11 |
|
20.2 |
Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 1 |
Z1 |
ккал/кг |
Для фактических условий:
|
|
e1 - 20.1; i"1 - 18.14; t'1 - 4.186; X1(1) - 12.1 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: , Δt1 = f(Gпв) |
|
f - 11.13; - 20.1; Gпв - 8.241; - 12.1 |
|
20.3 |
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПНД № 2 |
e2 |
|
|
|
Для фактических условий: i2 - 18.7; X2(2) - 12.3; iк - 18.11; X2(3) - 12.4; Z1 - 20.2; i"1 - 18.14; iдр.2 - 18.14 |
|
|
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: - 18.7; - 18.14; - 20.2; - 12.3; - 18.13; iк - 18.11; - 12.4 |
|
20.4 |
Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 2 |
Z2 |
ккал/кг |
e2(i"2 - i"1)(1 - X2(1)) |
|
Для фактических условий: e2 - 20.3; i"2 - 18.14; i"1 - 18.14; X2(1) - 12.2 |
|
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: - 20.3; - 12.2; - 18.14; - 18.14 |
|
|
20.5 |
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПНД № 3 |
e3 |
|
|
|
Для фактических условий: i3 - 18.2; X3(4) - 12.6; iк - 18.11; X3(3) - 12.7; i"2 - 18.14; Z1 - 20.4; iдр.3 - 18.13; Z2 - 20.2 |
|
|
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: - 18.2; - 18.13; - 12.6; - 12.7; - 18.14; - 20.2; - 20.4; iк - 18.11 |
|
20.6 |
Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 3 |
Z3 |
ккал/кг |
e3(i"3 - i"2)(1 - X3(1)) |
|
Для фактических условий: e3 - 20.5; i"3 - 18.14; i"2 - 18.14; X3(1) - 12.5 |
|
|
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: - 20.5; - 12.5; - 18.14; - 18.14 |
|
20.7 |
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПНД № 4 |
e4 |
|
|
|
Для фактических условий: i4 - 18.2; X4(4) - 12.9; iк - 18.11; X4(3) - 12.10; i"3 - 18.14; Z1 - 20.2; iдр.4 - 18.13; Z2 - 20.4; e3 - 20.5; Z3 - 20.6; i3 - 18.2 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: , |
|
- 18.2; - 12.9; - 18.2; - 12.10; - 20.5; - 20.2; - 18.13; - 20.2; - 18.14; - 20.6; iк - 18.11 |
|
20.8 |
Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 4 |
Z4 |
ккал/кг |
e4(i"4 - i"3)(1 - X4(1)) |
|
Для фактических условий: e4 - 20.7; i"4 - 18.14; - 18.14; X4(1) - 12.8 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий:
|
|
- 20.7; - 18.14; - 18.14; - 12.8 |
|
20.9 |
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПНД № 5 |
е5 |
|
|
|
Для фактических условий: X5(5) - 12.12; e4 - 20.7; i"ПТН - 18.2; i4 - 18.2; iжр.5 - 18.13; iк - 18.11; X5(3) - 12.13 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: ; ; ; ; ; |
|
- 12.12; - 18.2; - 12.13; - 20.7; - 18.13; iк - 18.11; - 18.2 |
|
20.10 |
Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 5 |
Z5 |
ккал/кг |
e5(i"5 - i"4)(1 - X5(1)) |
|
Для фактических условий: e5 - 20.9; i"5 - 18.14; i"4 - 18.14; X5(1) - 12.11 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий:
|
|
- 20.9; - 18.14; - 18.14; - 12.11 |
|
20.11 |
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего деаэратор 7 кгс/см2 |
ед |
|
|
|
Для фактических условий: Zj - 20.2; 20.10; X10(8) - 12.23; iк - 18.11; X10(9) - 12.24; i"5 - 18.14; iд - 18.2 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: ; ; ; ; |
|
- 20.2; 20.10; - 12.23; - 18.14; -12.24; iк - 18.11; - 18.2 |
|
20.12 |
Удельное изменение мощности за счет нагрева питательной воды в деаэраторе |
Zд |
ккал/кг |
eд(i"д - i"5) |
|
Для фактических условий: eд - 20.11; i"д - 18.14; i"5 - 18.14 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: ; ; |
|
- 20.11; - 18.14; - 18.14 |
|
20.13 |
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПВД № 6 |
e6 |
|
|
|
Для фактических условий: Zj - 20.2; 20.10; X6(6) - 12.15; iд - 18.2; X6(7) - 12.16; i"5 - 18.14; X6(3) - 12.17; iк - 18.11; iдр.6 - 18.13; eд - 20.11; i6 - 18.2 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: , , , , , , , , |
|
- 20.2; 20.10; - 12.15; - 18.2; - 12.16; - 18.14; - 12.17; - 20.11; - 18.13; iк - 18.11; - 18.2 |
|
20.14 |
Удельное изменение мощности за счет нагрева питательной воды в ПВД № 6 |
Z6 |
ккал/кг |
Если X10(8) = 1, то |
|
Для фактических условий: e6 - 20.13; i"д - 18.14; i"6 - 8.342; i"5 - 18.14; X10(8) - 12.23; X6(1) - 12.14 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: , , , , , |
|
- 20.13; - 12.23; - 18.16; - 18.14; - 18.14; - 12.14 |
|
20.15 |
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПВД № 7 |
e7 |
|
, , , |
|
Для фактических условий: e6 - 20.13; i'ЦСД1 - 18.2; i7 - 18.2; iжр.7 - 18.13; i6 - 18.2 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: , , , , |
|
- 18.2; - 18.13; - 20.13; - 18.2; - 18.2 |
|
20.16 |
Удельное изменение мощности за счет нагрева питательной воды в ПВД № 7 |
Z7 |
ккал/кг |
|
|
Для фактических условий: - 20.15; - 20.15; - 8.342; - 8.343; - 12.18 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: , , , |
|
- 20.15; - 20.15; - 18.14; - 18.14; - 12.18 |
|
20.17 |
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПВД № 8 |
eg |
|
,
|
|
Для фактических условий: - 20.15; - 20.15; i8 - 18.2; i7 - 18.2; iдр.8 - 18.13 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: , , , , |
|
- 20.15; - 20.15; - 18.13; - 18.2; - 18.2 |
|
20.18 |
Удельное изменение мощности за счет нагрева питательной воды в ПВД № 8 |
Z8 |
ккал/кг |
, ,
|
|
Для фактических условий: - 20.17; - 8.344; - 20.17; - 8.343; - 12.21 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: , , , |
|
- 20.17; - 18.14; - 20.17; - 18.14; - 12.21 |
|
20.19 |
Внутренний абсолютный КПД цикла |
η |
|
|
|
Для фактических условий: i0 - 18.2; Δiпп - 20.15; iк - 18.11; iпв - 18.14; Zj - 20.220.14; - 20.16; 20.18; - 20.16; 20.18 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: , , , , , |
|
- 20.220.14; - 20.16; 20.18; - 20.16; 20.18; - 18.2; - 18.14; - 20.15 |
|
20.20 |
Коэффициент удельной выработки потока пара, идущего в конденсатор |
Эк |
|
|
|
Для фактических условий: η - 20.19 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: η = η(н) - 20.19 |
|
||
20.21 |
Коэффициент удельной выработки электроэнергии отборов, питающих регенеративные и сетевые подогреватели |
Эj |
|
|
|
Для фактических условий: η - 20.19; ej - 20.1 - 20.18 |
|
|
|
|
|
Для нормативных условий: η = η(н) - 20.19; ej = ej(н) - 20.1 ÷ 20.18 |
|
Таблица 21
Номер показателя |
Наименование показателя |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
||
21.1 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении температуры свежего пара |
|
МВт |
,
, , , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 8.203; Gпс2 - 8.202; Дк - 13.11; f1 - 11.64; f2 - 11.64; f3 - 11.64; f4 - 11.100 |
|
||
21.2 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении давления свежего пара |
|
МВт |
,
, , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.65; f2 - 11.101 |
|
||
21.3 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении потери давления в тракте промперегрева |
|
МВт |
,
, , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.66; f2 - 11.102 |
|
||
21.4 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении температуры пара после промперегрева |
|
МВт |
,
, , , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.67; f2 - 11.79; f3 - 11.89; f4 - 11.103 |
|
||
21.5 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД ЦВД |
|
МВт |
,
, , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.77; f2 - 11.104 |
|
||
21.6 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД ЦСД № 1 |
|
МВт |
,
, , , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.69; f2 - 11.80; f3 - 11.91; f4 - 11.106; Р2 - 8.268; Р3 - 8.266; Рк - 8.269 |
|
||
21.7 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД ЦСД № 2 |
|
МВт |
,
, , , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; f4 - 11.107; Gпс2 - 21.1; Р2 - 8.268; Дк - 13.11; Р3 - 8.266; f2 - 11.81; Рк - 8.269; f1 - 11.70; f3 - 11.92 |
|
||
21.8 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД приводной турбины питательного насоса |
|
МВт |
,
, , , , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; - 8.370; - 8.368; f1 - 11.71; f2 - 11.29; f3 - 11.82; f4 - 11.93; f5 - 11.108 |
|
||
21.9 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД питательного насоса |
|
МВт |
,
, , , , , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; f5 - 11.94; Gпс2 - 21.1; f6 - 11.109; Дк - 13.11; Э6 - 20.21; - 8.370; - 8.368; f1 - 11.29; f2 - 11.30; f3 - 11.72; f4 - 11.83 |
|
||
21.10 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении состояния j-го регенеративного подогревателя |
|
МВт |
,
|
|
Эj+1_ - 20.21; Эj - 20.21; δj+1 - 5.221 |
|
||
21.11 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении протечек питательной воды через обводную арматуру группы ПВД |
|
МВт |
,
|
|
Эj - 20.21; i"j - 8.342, 8.344; i"j-1 - 8.342, 8.344 |
|
||
21.12 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении параметров i-го ПСВ |
|
МВт |
, , , , , , Дпо = Gпс1 + Дк + Д2 + Д1 |
|
G2 - 14.18; Δiпс1 - 5.204; Э4 - 20.21; G4 - 14.14; Δiпс2 - 5.205; G3 - 14.17; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Р3 - 8.266; Э2 - 20.21; Р2 - 8.268; K40 - 2.40; f1 - 11.192; - 18.16; f2 - 11.193; - 18.16; Дк - 13.11; Э3 - 20.21; Д1 - 14.23; Д2 - 14.19; Д3 - 14.16 |
Для двух- и трехступенчатого подогрева сетевой воды. Значения ΔДпс1, ΔДпс2, ΔP2 и ΔP3 определяются при анализе технического состояния i-го ПСВ |
||
21.13 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении давления пара в нижнем теплофикационном отборе |
|
МВт |
, , , , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Дк - 13.11; Р2 - 8.268; f1 - 11.68; f2 - 11.90; f3 - 11.105 |
Рассчитывается при одноступенчатом подогреве сетевой воды |
||
21.14 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата из-за отключения ПВД № 6 |
ΔN6 |
МВт |
Q6 = f1(Д0), , , , , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; δj+1 - 5.221; f1 - 11.32; Э8 - 20.21; f2 - 11.62; Э7 - 20.21; f3 - 11.75; - 8.370; f4 - 11.86; - 8.368; f5 - 11.97; Эк - 20.20; f6 - 11.112; Э6 - 20.21; Gпс1 - 21.1; Д7и - 8.160; Gпс2 - 21.1; Д8и - 8.159; Дк - 13.11; iдр.6 - 18.14; iдр.7 - 18.14; Эд - 20.21 |
|
||
21.15 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении ПВД № 7 и 8 |
ΔN7, 8 |
МВт |
Qj = f1(Д0), , , , , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Эj - 20.21; f1 - 11.32; Эк - 20.20; f2 - 11.61; - 8.370; f3 - 11.74; - 8.368; f4 - 11.85; Gпс1 - 21.1; f5 - 11.96; Gпс2 - 21.1; f6 - 11.111; Дк - 13.11; X7(1) - 12.18 |
|
||
21.16 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении ПВД № 8 |
ΔN8 |
МВт |
Q8 = f1(Д0), , , , , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Э8 - 20.21; f3 - 11.73; Эк - 20.20; f4 - 11.84; - 8.370; - 8.368; f5 - 11.95; Gпс1 - 21.1; f6 - 11.110; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; X8(1) - 12.21; f1 - 11.32; f2 - 11.60 |
|
||
21.17 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении ПВД № 6-8 |
ΔN6, 7, 8 |
МВт |
Qj = f1(Д0), , , , , |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Эj - 20.21; f4 - 11.87; Эк - 20.20; f5 - 11.98; - 8.370; - 8.368; f6 - 11.113; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.32; f2 - 11.63; f3 - 11.76 |
|
||
21.18 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении j-го ПНД |
ΔNj |
МВт |
j = 1 ÷ 3, Q = f1(Gj), j = 5, Qj = f2(Д0) Если j = 5, то δj+1 = 0 |
|
Д0 = Gпв - 8.241; Xj(1) - 12.1; 12.2; 12.5; 12.8; 12.11; Эj - 20.21; Gj - 14.17; 14.18; 14.22; f1 - 11.31; f2 - 11.32; δj+1 - 5.221 |
|
||
21.19 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении ПНД № 4 |
ΔN4 |
МВт |
Q4 = f(Д0) |
|
Эд - 20.21; Ддр.5 - 14.12; Э5 - 20.21; iдр.5 - 18.14; Э4 - 20.21; X1(1) - 12.1; Э1 - 20.21; iSк - 8.321; Э2 - 20.21; - 18.15; Э3 - 20.21; - 18.15; f - 11.32; - 18.15; - 18.15; Д0 = Gпв - 8.241 |
|
||
21.20 |
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за отключения ПНД № 4 |
ΔQк4 |
Гкал/ч |
Ддр.5(iдр.5 - iSк)10-3 |
|
Ддр.5 - 14.12; iSк - 8.319; iдр.5 - 18.14 |
|
||
21.21 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении расхода конденсата на уплотнения питательных насосов |
ΔNупл.пн |
МВт |
|
|
- 8.181; - 8.182; - 18.15; Эд - 20.21; Эj - 20.21; - 18.15; - 18.15 |
|
||
21.22 |
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, при изменении расхода конденсата на уплотнения питательных насосов |
|
Гкал/ч |
|
|
B - 21.21; - 8.351; iSк - 8.319 |
|
||
21.23 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении нагрева воды в питательном насосе |
ΔNпн |
МВт |
|
|
Gпв - 8.241; Э6 - 20.21 |
|
||
21.24 |
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при скользящем давлении пара в деаэраторе |
ΔNд.ск |
МВт |
Если , то Если , то
|
|
Gпв - 8.241; ΔN6 - 21.14; Э6 - 20.21; - 8.367; Эд - 20.21; iдр.7 - 18.14; - 5.191; Р6 - 8.36; - 8.341; - 5.72; Дд - 8.180; i6 - 8.377; iд - 8.378; - 12.23; - 12.24; i7 - 8.376 |
|
||
21.25 |
Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения расхода пара из I камеры переднего уплотнения ЦВД |
|
МВт |
|
|
Э7 - 20.21; i0 - 8.365; i7 - 8.376 |
|
||
21.26 |
Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения расхода пара из II камеры переднего уплотнения ЦВД |
|
МВт |
|
|
i0 - 8.365; - 8.368; - 8.371; - 8.367; Э5 - 20.21; i7 - 8.376 |
При K25 = 1 , при K25 = 0 |
||
21.27 |
Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения расхода пара из I камеры заднего уплотнения ЦВД |
|
МВт |
|
|
i7 - 8.376; - 8.368; - 8.371; - 8.367; Э5 - 20.21 |
См. примечание п. 21.26 |
||
21.28 |
Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения расхода пара из I камеры переднего уплотнения ЦСД № 1 |
|
МВт |
|
|
- 8.367; - 8.368; - 8.371; Э5 - 20.21 |
См. примечание п. 21.26 |
||
21.29 |
Изменение мощности турбоагрегата из-за подачи пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора |
|
МВт |
; ΔNуплДупл;
;
|
|
i0 - 8.365; iд7 - 8.378; - 8.367; i7 - 8.376; - 8.401; iSк - 8.319; iдр.сп - 5.274; iдр.эу - 5.273; dсп - 5.276; dэу - 5.275; X1(1) - 12.1; K53 - 2.53; Э1 ÷ Э8 - 20.21; - 4.182; - 4.181; - 4.180; - 4.179; - 4.178; - 8.341; - 8.342; - 8.343; - 8.344 |
|
||
21.30 |
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за подачи пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора |
|
Гкал/ч |
; ;
|
|
dсп - 5.276; dэу - 5.275; - 8.401; iSк - 8.319; iдр.сп - 5.274; iдр.эу - 5.273 |
|
||
21.31 |
Изменение мощности турбоагрегата из-за подачи пара на концевые уплотнения турбины из коллектора СН 13 кгс/см2 |
|
МВт |
; ;
|
|
i0 - 8.365; i7 - 8.376; iдр.сп - 5.274; iдр.эу - 5.273; dсп - 5.276; dэу - 5.275; X1(1) - 12.1; K53 - 2.53; Э1, Э2 - 20.21; R29 - 21.29 |
|
||
21.32 |
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за подачи пара на концевые уплотнения турбины из коллектора СН 13 кгс/см2 |
|
Гкал/ч |
; ;
|
|
dсп - 5.276; dэу - 5.275; i7 - 8.376; iSк - 8.319; iдр.сп - 5.274; iдр.эу - 5.273 |
|
||
21.33 |
Изменение мощности турбоагрегата при питании калориферов котла из выхлопа ПТН |
|
МВт |
;
; ; ; ; |
|
iк.кф - 8.354; - 8.371; iS1,2 - 5.271; - 4.139; i0 - 8.365; - 8.367; - 8.368; i7 - 8.376; R29 - 21.29; f1 - 11.78; f2 - 11.88; f3 - 11.99; f4 - 11.114; Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 8.203; Gпс2 - 8.202; i2 - 8.373; i3 - 8.372; iдр.пс1 - 8.352; iдр.пс2 - 8.353; Э2, Э3 - 20.21 |
Kр.к = 1 при сливе конденсата калориферов в основном режиме в расширитель конденсата калориферов. Для схемы с охладителем конденсата калориферов Kр.к = 0 |
||
21.34 |
Изменение мощности турбоагрегата при питании калориферов котла из коллектора СН 13 кгс/см2, а также при подаче пара от РУ 40/13 в коллектор |
|
МВт |
;
|
|
iк.кф - 8.354; iS1,2 - 5.271; - 8.371; - 4.139; - 21.33; - 21.33; i0 - 8.365; i7 - 8.376; R29 - 21.29 |
См. примечание п. 21.33 |
||
21.35 |
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за подачи пара на калориферы котла |
ΔQк.кф |
Гкал/ч |
;
|
|
iS1,2 - 5.271; - 4.139; iSк - 8.319 |
См. примечание п. 21.33 |
||
21.36 |
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, при подаче пара на СН из коллектора 1,2 кгс/см2 |
ΔQк СН1,2 |
Гкал/ч |
;
|
|
iS1,2 - 5.271; iSк - 8.319 |
|
||
21.37 |
Изменение мощности турбоагрегата и расхода тепла в конденсатор при отклонении фактической плотности диафрагмы от нормативной |
ΔNдф |
МВт |
;
|
|
Эк - 20.20; Kт - 6.38; - 5.210; Р2 - 8.268; Δiк - 5.203 |
|
||
21.38 |
Изменение мощности турбоагрегата из-за подачи пара на основные эжекторы из деаэратора |
|
МВт |
|
|
i0 - 8.365; iд7 - 8.378; - 8.367; - 8.401; i7 - 8.376; iдр.эж - 5.272; Э1, Э2 - 20.21; R29 - 21.29 |
|
||
21.39 |
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за подачи пара на основные эжекторы |
ΔQк.эж |
Гкал/ч |
; |
|
iдр.эж - 5.272; iSк - 8.319 |
|
||
21.40 |
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за отключения ЦНД |
|
Гкал/ч |
; ; , Дс = f(P3); nс = 3; если Р3 ≥ 1, то nс = 2 |
|
Δiк - 5.203; Р2 - 8.268; Р3 - 8.266; f - 11.156; Kт - 6.38 |
|
||
21.41 |
Изменение мощности турбоагрегата при питании эжекторов из выхлопа ПТН |
|
МВт |
|
|
- 21.33; - 8.371; iдр.эж - 5.272; X1(1) - 12.1; Э1, Э2 - 20.21 |
|
||
21.42 |
Изменение мощности турбоагрегата из-за подачи питательной воды на впрыск в промежуточный пароперегреватель |
ΔNвпр |
МВт |
|
|
i0 - 8.365; i7 - 8.376; iвпр - 8.327; - 8.342; - 8.343; - 8.344; - 21.9; Gпв - 8.241; - 8.42; - 8.41; Рвпр - 5.57; Э6 ÷ Э8 - 20.21 |
|
||
Расчет изменений мощности из-за слива конденсата ПСВ на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3 и 4. Определение нормативных расходов конденсата ПСВ на обессоливание |
|||||||||
21.43.1 |
Условия проведения расчетов |
|
|
Если и , то и и расчеты по пп. 21.43 ÷ 21.66 не производить Если , а , то расчеты по пп. 21.47, 21.51, 21.53, 21.55; 21.56, 21.59; 21.61, 21.63, 21.65 не производить Если , а , то расчеты по пп. 21.48; 21.52; 21.54; 21.57; 21.58; 21.60; 21.62; 21.64; 21.66 не производить |
|
|
|
||
21.43.2 |
Расход конденсата турбины на выходе из конденсатора |
Gк |
т/ч |
|
|
- 4.131; - 8.176; - 8.174 |
|
||
21.44 |
Энтальпия конденсата подогревателей сетевой воды за охладителем конденсата I ступени |
|
ккал/кг |
|
|
Gпс1 - 8.203; Gпс2 - 8.202; Gк - 21.43.2; iдр.пс1 - 8.352; iдр.пс2 - 8.353; Δiок1 = Δtок1 - 5.285; - 4.189 |
|
||
21.45 |
Удельный расход тепла конденсата ПСВ, отведенного из тепловой схемы, в охладителе конденсата турбины и сетевых подогревателей II ступени |
|
ккал/кг |
При
При ; Если , то принять |
|
- 4.187; - 4.132; Gк - 21.43.2; Gпс1 - 8.203; Gпс2 - 8.202; - 21.44 |
|
||
21.46 |
Энтальпия конденсата ПСВ после охладителя конденсата турбины и сетевых подогревателей II ступени |
|
ккал/кг |
|
|
- 21.44; - 21.45 |
|
||
21.47 |
Удельное изменение мощности турбоагрегата при сливе конденсата ПСВ № 1 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3 (без учета заноса солями проточной части турбины) |
|
МВт ∙ ч/т |
|
|
- 4.182; - 4.181; - 4.180; iдр.пс1 - 8.352; Э1 ÷ Э3 - 20.21; - 21.44; - 21.46; X1(1) - 12.1; - 8.371; iS1,2 - 5.271; - 21.45; - 21.33; - 21.33; K44 - 2.44; tSк - 8.319; - 4.127; - 4.128 |
Kс.в = 1 при охлаждении охладителя конденсата турбины и ПСВ II ступени (ОК № 2) сырой водой, поступающей затем в химический цех. Kп.в = 1 при охлаждении ОК № 2 подпиточной водой |
||
21.48 |
Удельное изменение мощности турбоагрегата при сливе конденсата ПСВ № 2 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 4 (без учета заноса солями проточной части турбины) |
|
МВт ∙ ч/т |
|
|
- 4.182; - 4.181; - 4.180; - 4.179; iдр.пс2 - 8.353; - 21.44; - 21.46; X1(1) - 12.1; - 8.371; iS1,2 - 5.271; - 21.45; K44 - 2.44; - 21.33; - 21.33; R - 21.47 |
См. примечание п. 21.47 |
||
21.49 |
Условия проведения расчетов |
|
|
Если , то расчеты по пп. 21.50, 21.51, 21.53, 21.55, 21.56. 21.59, 21.61 не производить и . Если , то расчеты по пп. 21.50, 21.52, 21.54, 21.57, 21.58, 21.60, 21.62 не производить и |
|
æпс1 - 4.109; æпс2 - 4.103; - 4.134 |
|
||
21.50 |
Удельная электрическая проводимость питательной воды при подаче всего конденсата подогревателей сетевой воды на обессоливание |
|
мкСм/см |
|
|
Gк - 21.43; Gпс1 - 8.203; Gпс2 - 8.202; - 8.176; - 8.177; - 8.174; - 8.175; æпв - 4.72; - 4.134; æпс1 - 4.109; æпс2 - 4.103; Gпв - 8.241 |
|
||
21.51 |
Удельная электрическая проводимость питательной воды при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3 |
æпв пс1 |
мкСм/см |
|
|
- 21.50; Gпс1 - 8.203; æпс1- 4.109; - 4.134; Gпв - 8.241 |
|
||
21.52 |
Удельная электрическая проводимость питательной воды при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4 |
æпв пс2 |
мкСм/см |
|
|
- 21.50; Gпс2 - 8.202; æпс2 - 4.103; - 4.134 |
|
||
21.53 |
Дополнительный занос солями проточной части турбины при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3 |
ΔСотл пс1 |
кг |
, |
|
dотл - 5.308; - 5.307; Gпв - 8.241; τп - 5.310; k - 5.313 |
τо - время работы турбины с момента последней промывки ее проточной части, ч. Определяется в ВК программно |
||
21.54 |
То же при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4 |
ΔСотл пс2 |
кг |
, |
|
dотл - 5.308; - 5.307; Gпd - 8.241; τп - 5.310; k - 5.313 |
См. примечание п. 21.53 |
||
21.55 |
Дополнительный занос солями проточной части ЦВД при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3 |
|
кг |
dЦВДΔСотл пс1 |
|
dЦВД - 5.309; ΔCотл пс1 - 21.53 |
|
||
21.56 |
Дополнительный занос солями проточной части ЦСД при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3 |
|
кг |
|
|
ΔCотл пс1 - 21.53; - 21.55 |
|
||
21.57 |
Дополнительный занос солями проточной части ЦВД при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4 |
|
кг |
dЦВДΔСотл пс2 |
|
dЦВД - 5.309; ΔCотл пс2 - 21.54 |
|
||
21.58 |
Дополнительный занос солями проточной части ЦСД при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4 |
|
кг |
|
|
ΔCотл пс2 - 21.54; - 21.57 |
|
||
21.59 |
Удельное изменение мощности турбоагрегата из-за дополнительного заноса солями проточной части турбины при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3 |
|
МВт ∙ ч/т |
, |
|
Gпс1 - 8.203; - 21.5; - 21.6; - 21.7; aв - 5.314; - 21.55; - 21.56; aс - 5.315 |
|
||
21.60 |
Удельное изменение мощности турбоагрегата из-за дополнительного заноса солями проточной части турбины при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4 |
|
МВт ∙ ч/т |
, , |
|
Gпс2 - 8.202; - 21.5; - 21.6; - 21.7; aв - 5.314; aс - 5.315; - 21.57; - 21.58 |
|
||
21.61 |
Удельное изменение мощности турбоагрегата при сливе конденсата ПСВ № 1 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3 с учетом заноса солями проточной части турбины |
|
МВт ∙ ч/т |
|
|
- 21.47; - 21.59 |
|
||
21.62 |
То же при сливе конденсата ПСВ № 2 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 4 |
|
МВт ∙ ч/т |
|
|
- 21.48; - 21.60 |
|
||
21.63 |
Удельное изменение расхода тепла на турбоагрегат при сливе конденсата ПСВ № 1 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3 |
|
Гкал/т |
|
|
- 21.61; Δq - 5.294; K44 - 2.44; - 21.45; R - 21.47 |
Kп.в. = 1 при охлаждении ОК № 2 подпиточной водой |
||
21.64 |
Удельное изменение расхода тепла на турбоагрегат при сливе конденсата ПСВ № 2 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3 |
|
Гкал/т |
|
|
- 21.62; Δq - 5.294; K44 - 2.44; - 21.45; R - 21.47 |
|
||
21.65 |
Нормативное значение расхода конденсата греющего пара ПСВ № 1 на обессоливание |
|
т/ч |
Если , то Если , то |
|
- 21.63; Gпс1 - 8.203 |
|
||
21.66 |
То же ПСВ № 2 |
|
т/ч |
Если , то Если , то |
|
- 21.64; Gпс2 - 8.202 |
|
||