Н И И Ж Б ГОССТРОЯ СССР ЧЕЛЯБИНСКИЙ    ВОРОШИЛОВГР АДСКИЙ

ПРОМСТРОЙНИИПРОЕКТ    ФИЛИАЛ ниисл

МИНТЯЖСТРОЯ СССР    ГОССТРОЯ УССР

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ДИНАМИЧЕСКОМУ РАСЧЕТУ СТАЛЬНЫХ ФОРМ

МОСНВА1984

Ордена Трудового Красного знамени научно-исследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР

Ворошиловградский филиал научно-исследовательского института строительного производства Госстроя УССР

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ДИНАМИЧЕСКОМУ РАСЧЕТУ СТАЛЬНЫХ ФОРМ

Утверждены директором НИИКБ 16 января 1984 г.

Москва - 1984

чтобы частоты основного тона колебаний ячеек всех размеров с бетонной смесью соответствовали рекомендуемым табл Л.

Когда поддон имеет ячейки нескольких размеров» определение частот основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью должно проводиться для ячеек, занимающих основную часть площади поддона. Для ячеек других размеров следует проверить отсутствие резонанса (см. п . 2.13 настоящих Рекомендаций).

3. ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОБШИВКИ ПОДДОНА

ЗЛ. Определение частоты основного тона свободных колебаний обшивки с бетонной смесью выполняется в два этапа. Сначала определи -ется частота основного тона колебаний обшивки поддона без смеси f₀ и затем в зависимости от высоты смеси и ее упругих характеристик определяется частота основного тона колебаний обшивки со смесью , которая сравнивается со значениями частот , рекомендуемыми табл Л.

3.2. Частоты /₀ и /,,Гц, связаны меаду собой зависимостью

где Wf и М₀ - массы соответственно бетонкой Смеси и обшивки на единицу площади, кг/м^; ы₁ - безразмерный частотный коэффициент , зависящий от высоты слоя смеси h# и скорости продольной волны С; он определяется по формуле _ы    h#

¹    г

3.3.    Частота основного тона колебаний отдельной ячейки обшивки поддона зависит от толщины листа, длины, ширины и формы ячейки (прямоугольная, треугольная) и определяется с учетом работы элементов рамы» поддерживающих обшивку, на изгиб и кручение.

3.4,    Частота основного тона^колебаний отдельной прямоугольной ячейки обшивки поддона определяется, Гц, по формуле

(3)

где Л - коэффициент, численно равный частоте основного тона коле -баний жестко защемленной по контуру прямоугольной ячейки с размером большей стороны I м; принимается по графику на рис.Х в зависимости от толщины листа и отношения сторон, Гц*м^;

*1 - коэффициент частичного защемления. Для балок открытого профиля из швеллеров принимается по графику на рис.2 в зависимости от параметра Я₀ ; для балок замкнутого профиля из швеллеров г

10

Рис Л. Зависимость частоты основного тона колебаний защемленной по контуру прямоугольной пластины от отношения сторон ячейки и толщины обшивки.

Толщина обшивки, м: I - 0,006; 2 - 0,008; 3 - 0,01;

4 - 0,012

для балок из стальных полос» образующих квадратные ячейки (при раскосной репетке) - по графику на рис.З в зависимости от параметра В ₀ ;

* г - коэффициент» учитывающий податливость упругих опор и влияние сосредоточенных масс; а₁ - большая сторона ячейки» м.

Рис.З. Зависимость коэффициента частичного защемления Kj от параметров ячейки и рамы из полосовой стали . Значения B_Q увеличены в Кг раз.

Толщина обшивки» м: I - 0,006; 2 - 0,008; 3 - 0,01

3,5, Параметры м^, и В_а , м^⁴, определяются из выражений: для каркасов из швеллеров открытого и закрытого профиля, образующих прямоугольные ячейки,

а*

(а, + ь,)5 ’

для каркаса из стальных полос, образующих квадратные ячейки,

_й , ** - ,

2 а,

где 0\ - момент инерции при свободном кручении элемента каркаса, м⁴, (см.прил.1); 5 - толщина обшивки, м; и b_f ~ соответственно длина и ширина ячеек обшивки по осевым линиям балок» м.

13

для установок типа BPA-I5M

(nip + м_к) тi

^ и ****    '    1

п?р + М_к + т_г

где Мр - масса подвижной рамы, кг; м* - то же, рамы поддона, кг ; - то же, нижней рамы, кг.

3.7.    Ддя треугольной ячейки, имеющей контур прямоугольного равнобедренного треугольника*, частота , Гц, определяется по формуле

Л - 21,86.10® Л', -Ji ,    (4)

где ^ - толщина листа, м; а₁ - сторона (катет), м.

При определении коэффициентов и ^в выражения для Я ж уи (см.п.3.6 настоящих Рекомендаций) вместо подставляется длина катета cti.

3.8.    Частота основного тона колебаний обшивки со смесью на тяжелых заполнителях определяется по графикам прил.2. При других бетонных смесях и высоте столба бетона > 0,4 м подсчет частоты ведется по формуле (2).

3.9.    Частоты основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью определяются как при проектировании новой формы, так и при проверке формы, находящейся в эксплуатации. В первом случае устанавливаются требуемые размеры ячеек обшивки поддона при принятых на основе статического расчета толщине листа и жесткости элементов рамы так,чтобы выполнялись рекомендации табл.1;

во втором случае частота основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью определяется расчетом и сравнивается с рекомендуемыми значениями (см. табл Л).

3.10.    При проверке ячейки обшивки формы, находящейся в эксплуатации, исходя из очертаний ячейки и ее размеров находят частоту основного тона колебаний обшивки поддона без смеси и затем по

- частоту (см.прил.5, пример I).

3.11.    При проектировании новой формы для установления размеров ячеек задаются в зависимости от применяемой формовочной установки (согласно таблЛ) рекомендуемой частотой f₁ основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью. По принятой частоте с учетом высоты смеси и очертания ячейки находят частоту /<,, принимая

* 0,97 (при балках замкнутого профиля из швеллеров), #t ~ 0,9 (при балках из одиночных швеллеров), =0,7 (при балках из полосовой стали); при этом принимается к_ё = 0,9 (для формующих устано-

15

вок всех типов* кроме ударного стола* для которого к_г = 1*0).

Затем на основе статического расчета* определяющего толщину обшивки и высоту балок каркаса* находят размеры ячейки.

Расчет завершается проверкой прогиба ячейки принятых размеров от статических нагрузок (см.прил.4).

4. ДШШЧЕХЖИЙ РАСЧЕТ ФОРМЫ В ЦЕЛОМ

4.1.    Расчет формы в целом выполняется в тех случаях, когда п о условиям работы на формовочной установке возможны изгибные деформации всей формы (несущей рамы поддона вместе с обшивкой). Расчет обязателен при формовании на виброплощадках блочного типа с вертикально направленными колебаниями и аналогичных установках.

4.2.    Частоты собственных колебаний формы* установленной для уплотнения бетонной смеси на виброплощадку с вертикально направленными колебаниями* подсчитываются как для ортотропной плиты с учетом жесткости конструкции на кручение, местных изменений жесткости (на участках расположения подмагнитных плит) и сосредоточенных внешних масс (вибровозбудитель* подмагнитная плита). Полные расчетные формулы приведены в прил.З* а в пп. 4.3 и 4.4 настоящих Рекомендаций даны формулы для некоторых частных случаев.

4.3.    Частоты собственных колебаний формы, предназначенной для работы на виброплощадках блочной конструкции типов СМЖ-200Б и СМЖ--197Б* допускается определять по приближенной формуле без учета кручения и местного изменения жесткости, _/тг-

*‘J ~ 2Я V Mi '    ⁽⁵⁾

где I и b - большая и меньшая стороны формы* м; *

п __ Э ОХ £    Q    -    У    ^    _ш

л -    -    ,    ⁶    ь

У ох - момент инерции сечения поддона* перпендикулярного оси X относительно оси у* м⁴; У₀у - момент инерции сечения поддона* перпендикулярного оси у* относительно оси х* м⁴;    £<•    -    характе

ристическое число I -ой моды колебаний (см.прил.З); Cj - то же; j -ой моды колебаний (см. там же); м_£ - обобщенная масса \см. там же), кг.

4.4.    Форма* у которой длина I в два и более раз превышает ширину (t/b ^ 2), рассматривается как балочная конструкция. Для нее

16

определяются частоты собственных колебаний только балочных мод. В этом случае формула (5) преобразуется к виду

* - 7& /W ’    ⁽⁶⁾

где е* , С , Ъ , I - см. обозначения к формуле (5);

т- =    *    ⁰    ,    (7)

'    I

где Му- масса формы, кг; t) - коэффициент, учитывающий влияние сосредоточенных масс и инерции их вращения, кг.

Коэффициент D , кг, используется для расчета мод в продольном и поперечном направлении поддона, Для виброплощадок с вертикально направленными колебаниями конструкции Челябинского завода "Строммаши-на"£ определяется по табл.З.

Таблица 3. Значения коэффициента О

Тип виброплошааки и Фоомы Si СМЖ-200Б с Формой для из- I делия 3x6 м 1 I СМЖ-197 с формой для из-1 делия 3x12 м Сечение noi шона продольное поперечное продольное поперечное л 3400 2800 5460 10700 л 3100 5300 5170 17600 л 3700 5700 5690 I3I00

4.5.    Для виброплощадок с другим числом виброблоков и другими расстояниями между ними частоты собственных колебаний можно определять по формулам, приведенным в прил.З.

4.6.    Определение собственных частот колебаний формы, загружен -ной слоем бетонной смеси, производится по формуле (2). В этом случае поддон приводится к ортотропной пластине со свободными краями , которая имеет те же частоты колебаний, что и поддон со сосредоточенными массами (приведение проводится по указаниям прил.З).

4.7.    Для приближенного расчета в случае бетона на тяжелых заполнителях и высоте его слоя h$ < 0,3 м допускается расчет выполнять по формулам (5) и (6), при этом выражение (7) преобразуется к ВИДУ

где m# - масса бетонной смеси, кг; " 1,1...1,3 - коэффициент,

учитывающий влияние массы бетонной смеси; большие значения соответствуют большим отношениям гп$/ м ф •

5. ОЩИЕ ПРИНЦИПЫ КОНСТРУИРОВАНИЯ

5.1.    При проектировании формы, размеры ячеек обшивки и сечение которой приняты на основании динамического расчета, следует выполнять требования, изложенные в пп. 5.2...5ДЗ настоящих Рекомендаций.

5.2.    Форма должна конструироваться с мяяяиальннн числом разборных элементов, число откидных (отодвижных, съемных) бортов должно быть не больше, чем это необходимо для свободного извлечения изделия из формы.

5.3.    Требование максимальной неразборности особенно относите* к форме, устанавливаемой для уплотнения бетонной смеси на ударный стол. При ударном уплотнении рекомендуется преимущественно применять неразборные и частично разборные формы.

5.4.    Замковые соединения, обеспечивающие проектное положение продольных и поперечных бортов, должны исключать самопроизвольное ослабление при Вибрационном, виброударнои и ударном уплотнении бетонной смеси.

5.5.    Сменные элементы и детали формы (пустотообразователи, вкладыши, фиксаторы разного назначения, в том числе предназначенные для установки закладных деталей) необходимо крепить жестко, чтобы была исключена возможность их смещения относительно проектного положения в процессе уплотнения бетонной смеси.

5.6.    Число продольных и поперечных балок рамы поддона рекомен -дуется принимать нечетным, поскольку при этом в обшивке по площади поддона возникают преимущественно несимметричные моды колебаний, в результате чего уменьшается уровень излучаемого шума.

5.7.    Конструирование формы следует выполнять так, чтобы опира-цие на верхнюю раму ударного стола обеспечивалось во многих точках с целью исключения ее изгиба при ударах (не реже 1,2м по длине и 1,5 м по ширине формы).

5.8.    Размеры ячеек обшивки по площади поддона желательно принимать одинаковыми или близкими; рекомендуемое соотношение размеров каздой ячейки от 1:1 до 1:1,5.

5.9.    Приварку листов обшивки к элементам каркаса следует проводить прерывистыми швами, накладывая их равномерно относительно осей симметрии.

18

5.10.    Ha каддой стороне ячейкж длина швов должна составлять не пенсе 0,5 длин к икржин ячейки. Сварка обижвки в углах обязательна; утло вне в ха принимаются длиной не пенсе 60 нм.

5.11.    Сварные швы в форме должны выполняться качественно, чтобы исключить появление трещин в зонах сварки. Особое внимание необхо * димо уделять качеству сварных швов, крепящих подмагнитные плиты к балкам каркаса, поскольку через эти швы происходит передача динамического воздействия на форму*

5.12.    Для снижения динамических напряжений в узлах Форш необходимо сварные швы по возможности рассредоточить и обеспечить примерно равные толщины свариваемых деталей; приварку деталей, работающих на растяжение, следует выполнять через подкладки.

5.13.    Подмагнитные плиты рекомендуется изготовлять круглыми;при таком очертании снижается масса плиты.

6. КОНСТРУКТИВНЫЕ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ,

СНИЖАЩИЕ ШУМ ФОРМЫ

6.1.    Основным источником шума при уплотнении бетонной смеси являются колеблющиеся поверхности обшивки формы. Колебания листов обшивки в широком диапазоне частот вызываются исходными возмущениями в приводе уплотняющей установки. Шум самой установки без формы существенно меньше, чем с формой, и может быть при необходимости подавлен за счет устройства звукоизолирующих укрытий и применения звукопоглощающих облицовок.

6.2.    Снижение шума, излучаемого формой в процессе вибрационного, виброударного и ударного уплотнения смеси, должно обеспечиваться конструктивными и технологическими приемами. Конструктивные приемы реализуются в процессе проектирования формы, технологические -при организации производства железобетонных изделий.

6.3.    Требования пп. 5.2...5.13 настоящих Рекомендаций, кроме улучшения динамической работы формы, способствуют также и снижению уровней шума.

6.4.    & формах не рекомендуется устраивать замкнутые полости,являющиеся усилителями звуковой энергии. Формы с двойной обшивкой, жарактеризующиеся повышенными уровнями шума, должны применяться только при контактном прогреве бетона, при этом толщина нижней обшивки должна быть не более 5 мм.

6.5.    К бортам с паровыми полостями, защищенными от теплопотерь изоляционным слоем, приварив&ть снаружи тонколистовую сталь разре -

19

уда 666,982«2.033

Печатается по репению секции заводской технологии НТС НИИЖБ Госстроя СССР от 25 ноября 1963 г.

Рекомендации по динамическому расчету стальных форм. U. , НИИКБ Госстроя СССР, 1984, с. 43

Изложены задачи динамического расчета, основные расчетные положения, динамический расчет обливки поддона и формы в целом. Приведены общие принципы конструирования с учетом динамического воздействия на форму, в том числе конструктивные решения, снижающие уровень шума. Даны вспомогательные материалы для расчета, а также примера расчета.

Предназначены для специалистов проектных и конструкторских организаций, ведущих разработку форм, а также инженерно-технических работников предприятий сборного железобетона.

Табл.8, рис.10.

Ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР, 1984

шается только при обеспечении достаточно частого крепления этого листа к несущей конструкции борта (с помощью ] и / - образных вставок» штырей и т.п»).

6.6. Для снижения шума» излучаемого формой» следует частоту основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью принимать близкой к рекомендуемой табл Л. Это соответствует также уменьшению металлоемкости формы.

Рис.4. Виброплощадка с формой и звукоизолирующими ограждениями I - виброблох с электромагнитами; 2 - форма; 3 - кожух над приводом; 4 - звукоизолирующее укрытие

6.7.    Стальные листы в конструкции формы должны применяться только в качестве обшивки»т.е«для образования рабочих (формовочных) поверхностей. Установка листов для повышения жесткости конструкции, например, по нижним полкам балок поддона не рекомендуется. При необходимости установки таких листов в поддоне или бортах формы» и х размеры и толщину следует принять такими, чтобы частота основного тона колебаний этих листов на 20-25 % отличалась от частоты работы вибраторов (частоты ударов) и ее первых гармоник. Целесообразно также выполнять в листах отверстия с возможно большей общей площадью.

6.8.    До установки на пост формования в форме должны быть затянуты все боковые соединения и неподвижно закреплены все съемные элементы. Сама форма должна жестко крепиться к уплотняющей машине.

20

При изготовлении сборного железобетона форму» заполненную бетонной смесью» подвергают интенсивному вибрационному, вяброударноцр идя ударному воздействию с целью уплотнения смеси. Тем самим форма воспринимает значительные динамические нагрузки» и от характера ее работы при таких воздействиях зависит качество железобетонных изделий и долговечность самой формы. Именно этим обусловлена необходи -мость выполнения динамического расчета формы.

Настоящие Рекомендации содержат указания по динамическому расчету форм и общие положения по их конструированию с учетом работы формы на динамические нагрузки. Учитывая больное многообразие уста^ иовок и механизмов» конструкция которых определяет особые условия динамической работы формы» Рекомендации распространяются линь н а основные типы уплотняющих установок» применяемых в отечественной практике. Однако общие положения по расчету и конструированию могут быть использованы при проектировании форм для различных условий производства.

Рекомендации составлены на основе результатов исследований,проведенных НИИХБ Госстроя СССР, Челябинским ПромстройНШпроектом Минтякстроя СССР, Вороииловградским филиалом НЙИСП Госстроя УССР и чехословацким институтом ВУМ Министерства строительства ЧССР, который в 1971-74 гг. проводил совместные с НИИЖБ исследования по изучению динамической работы форм.

Рекомендации разработаны НИИХБ (канд.техн.наук Г.С.Мятник), Челябинским ПроистройНИИпроектом (канд.техн.наук И.В.Горенштейн, инженеры В.Ф.Дреммн, В.И.Дерновой, И.М.Труханова, Л.Б.Пушкина) и Во-рошиловградским филиалом НИИСП (канд.техн.наук А.С.Файвусович, инк. D.A.Зубов).

Все предложения и замечания по содержанию настоящих Рекомевда-Цжй просьба направлять по адресам:

109389, Москва, 2-я Институтская ул.» д,6, НИИХБ;

454014, Челябинск, ГСП-I, ул.Сталеваров, 7, Челябинский Пром-стройНИИпроект;

348031, Ворошиловград, квартал им .Димитрова, 23а» Ворошилов градский филиал НИИСП.

Дирекция НИИХБ

3

I. ОЩШ ЧАСТЬ

IЛ. Рекомендации предназначены для использования при динамическом расчете и конструировании стальных форм, применяемых для формования железобетонных изделий на виброплощадках с вертикальными и круговыми колебаниями, асимметричных виброударных установках, ударных установках, а также на других механизмах, у которых основ -ная составляющая колебательного движения располагается по вертикали*

1*2. Рекомендации не распространяются на проектирование высоких узких форм, у которых высота больше ширины, поскольку в этом случае существенное влияние оказывают сдвиговые деформации, а также трение о борта формн, что не учитывается в исходных формулах*

1*3. Формы, динамический расчет и конструирование которых выполнены в соответствии с указаниями настоящих Рекомендаций, должны эксплуатироваться в стабильном (устойчивом) режиме колебаний* Для незакрепленных форм дополнительные указания приведены в р а з д. 3 и прил.З.

1.4* Настоящими Рекомендациями можно пользоваться при проектировании форм из неметаллических материалов (железобетона, стекло -пластика и др*).

1*5* В Рекомендациях даны также конструктивные решения форм, обеспечивающие снижение уровня шума, который создается формой при уплотнении бетонной смеси*

1*6. При проведении расчета по нас тощим Рекомендациям необходимо пользоваться также "Руководством по расчету и проектированию стальных форм" (М*, 1970), "Руководством по расчету и конструированию форм при трехточечном опираяии" (М., 1978) и "Рекомендациями по расчету и конструированию поддонов с раскосной решеткой" (М.,1982)«

2. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

2*1. Динамический расчет формы и ее элементов ведется на основе теории колебаний упругих систем, при этом вся форма рассматривается как ортотропн&я плита или балка (в зависимости от соотношения размеров формы в плане), & ячейка обшивки - как изотропная пластина.

Примечание* Ортотропн&я плита - плита, имеющая по двум взаимно перпендикулярным направлениям различные свойства (например, жесткость, погонную массу); изотропная пластина - пластина, у которой свойства по всем направлениям в ее плоскости одинаковы*

4

2.2.    В настоящих Рекомендациях изложен приближенный (инженерный; расчет форм. При этом приняты следующие исходные предпосылки:

а)    бетонная смесь колеблется совместно с обливкой поддона без отрыва;

б)    форма жестко соединена с подвижными частями уплотняющей мамины ;

в)    рассматривается заключительный этап процесса уплотнения смеси, которая оценивается как упруговязкая среда, имеющая постоянную скорость распространения колебаний С.

Для подвижных и умеренно жестких смесей на тяжелых заполнителях скорость распространения колебаний С принимается равной 50 м/с. Для керамзитобетонных смесей на кварцевом песке С = 40 м/с. Для бетонов на других легких заполнителях и бетонов с добавками различных видов значение С разрешается принимать по экспериментальным денным.

2.3.    Выбор конструкции формы на основе динамического расчета позволяет улучшить ее работу на уплотняющей установке. В результате этого повышается надежность и долговечность конструкции установки, качество изготовляемых изделий, снижается металлоемкость и излучаемый формой шум.

2.4.    Задачей динамического расчета является определение геометрических размеров и сечений рамы и обшивки поддона, при которых

обеспечиваются:

а)    значение собственных частот колебаний системы:    уплотняющая

машина - форма (в целом) - бетонная смесь достаточно удаленное о т частоты вибрирования (для площадок с гармоническими колебаниям^Это позволяет избежать возникновения резонансных режимов колебаний формы и получить требуемую долговечность ее элементов;

б)    наибольшие динамические давления в смеси при достаточно равномерном распределении их по площади поддона, что приводит к сокращению времеш! растекания смеси по форме, повышению коэффициента уплотнения, улучшению качества лицевой поверхности.

2.5.    Достижение наибольших динамических давлений и интенсификация вследствие этого процесса формования смеси осуществляется э а счет выбора на основе расчета оптимальных значений частот собственных колебаний обшивки поддона загруженной смесью формы.

Оптимальные значения указанных частот устанавливаются для каждого типа уплотняющей установки в зависимости от частотного спектра вынуждающих сил; при этом одновременно обеспечивается снижение до минимума величины излучаемого формой шума. В ряде случаев оптималь-

5

иш значениям частот колебаний соответствуют размеры ячеек» неско -лысо превышающие эти размеру у используемых в настоящее время форм» что позволяет добиться снижения их металлоемкости.

2.6.    Динамический расчет предполагает определение частот собственных колебаний ячеек обшивки поддона, частот собственных колеба -шей формы в целом, мод¹ главных колебаний, амплитуда вынужденных колебаний.

2.7.    Из спектра частот собственных колебаний элементов формы на уплотнение смеси наибольшее влияние оказывает частота основного тона колебаний обшивки поддона, при которой деформации листа относи -тельно балок рамы наибольшие; на излучение шума - также частота основного тона колебаний формы в целом, соответствующая первой моде колебаний.

Примечание. Под частотой основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью понимается частота основного тона колебаний системы: вибромашина (вместе с рамой поддона) - обшивка поддона - бетонная смесь.

2.8.    Бели поддон состоит из ячеек одинакового размера, то частота основного тона колебаний его обшивки соответствует частоте основного тона колебаний отдельной ячейки; при этой частоте прогибы центральных точек всех ячеек наибольшие. У поддона с ячейками разных размеров обшивка имеет несколько частот собственных колебаний, совпадающих с частотами основного тона колебаний ячеек различных размеров.

2.9.    Определение рсех динамических характеристик формы, перечисленных в п.2.6 настоящих Рекомендаций, требуется только в отдельных случаях, в частности, при проектировании длинномерных форм. В обычной практике проектирования достаточно вычислять частоты основного тона колебаний обшивки ячеек, отличающихся размерами в плане, и первые три собственные частоты колебаний формы в целом, если в процессе уплотнения бетонной смеси форма опирается на ограничен -ное число опор и имеет возможность изгибаться.

Вычисления динамических характеристик производятся для незагруженной форш и формы, заполненной бетонной смесью. Определяющими являются характеристики загруженной формы, поскольку она в таком состоянии находится большую часть времени процесса формования.

2.10. Динамический расчет, выполненный даже в минимальном объеме (см.п.2.9 настоящих Рекомендаций), если форма эаконструирована с учетом требований настоящих Рекомендаций и соответствующих разделов "Руководства по расчету и проектированию стальных форм" (М., 1970), позволяет выявить основные динамические характеристики формы и оценить, насколько они соответствуют требуемым частотным характеристикам (таблЛ).

Таблица I. Рекомендуемые значения частоты f₁ основного тона колебаний системы: уплотняющая установка - обвивка поддона - бетонная смесь

Уплотняющий.механизм и частота колебаний

Зиброплощадки блочные с вертикально направленными колебаниями _ж / = 50 Гц ²

То же, с круговыми колебаниями / = 25 Гц

Асимметричные вибро-

/ = Ю Гц Ударный с_Тгц

Форш в цехом как ортотропной пластины с сосредоточенными мас-■ (дкя блочных площадок - это масса виброблока и подмагнитной и) • к шторми приложены возмущающие усилия вибраторов. Пластина взаимодействует со слоем упруго-вязкого материала (система: уплотнявши установка - форма в целом - бетонная смесь).

2.12.    Расчет по первой схеме выполняется для определения геометрических размеров ячеек обшивки поддона, соответствующих оптичастоты основного тона колебаний (см.таблЛ).Дан-

является основным и производится для всех типов форм и установок.

Расчет по второй схеме производится для определения трех первых собственных частот колебаний формы в целом для сравнения их с частотой вибрирования. Расчет выполняется для виброплощадок с вертикально направленшшш колебаниями типа СЫЖ-200Б.

При уплотнении бетонной смеси на установке, имеющей подвижную ращу (например» площадей СШ-460, виброплощадки с круговыми колебаниями» ударов стол), в том случае, если несущая рама поддона опирается во аиюгмх точках» частоты собственных колебаний формы в целом яе определяется.

2.13.    В форме, запроектированной на основе динамического расчета» возникновение резонансны; режимов маловероятно. Приближение к этой зоне приводит к интенсивному росту иэгибных колебаний формы в целом (эффект резонансного усиления) и, как следствие, к снижению ее долговечности и повшвнию разброса плотности и прочности бетона по обьещу изделия.

Для исключения возможности работы формы или ее элементов в зоне резонанса необходимо, чтобы по крайней мере три первые частоты ко-стеш: уплотняющая установка - форма - бетонная смесь бы от частоты вибрирования: первая частота - не менее, на 20 Л, вторая и третья - 10 %.

2.14.    При близости частоты основного тона колебаний системы: упжотншщая установка - обшивка - бетонная смесь и частоты вибри -ровяния возникает эффект "фонтанирования", при котором из-за повы-■еншх ашлитуд колебаний бетонной смеси в пределах ячейки обшивки, няходщвйся в зоне резонансного усиления, смесь не может быть уплотнена в должной мере. Частота основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью должна быть удалена от частоты вибрирования не ме-

20 %.

2.15.    При уплотнении бетонной Смеси на ударном столе м нс—ют ричной виброуд&рной установке частота основного тона колебаний обшивки с бетонной смесью не должна быть равна или кратна —стоге ударов. Кратность допускается при следующие отношениях частоты основного тона колебаний системы к частоте ударов: для ударного стола - 5 и более; для асимметричной виброударной установки - 4 ж более.

2.16.    Частота основного тона колебаний ячейки обмивки с бетонной смесью определяется согласно указаниям раэд.З настощих Рекомендаций; рекомендуемая частота зависит от вида уплотняющей установки и должна соответствовать значениям, указанным в табл.1.

2.17.    Рекомендуемые в табл.1 значения частоты основного тона колебаний обпивки с бетонной смесью /, применимы при значении частотного коэффициента

- 2Я-/, J- * 1,4,    (I)

где hf - высота столба смеси, м; С - скорость продольной волны»

м/с.

2.18.    Для значений высот, отличающихся от указанных в табл. I »

собственные значения /, определяются интерполяцией.

Для высоты слоя * О,I...0,2 м при формовании на вибро—uI-ке, hfr = 0,3...0,35 м для площадок с круговши колебанияш    и

h$ > 0,3 м для BPA-I5M значение собственной частоты /, определять интерполяцией не допускается во избежание попадания в область резонансных частот. В этих случаях значение /_# принимается равным значению на ближайшей границе интервала.

2.19.    Форму с удовлетворительными динамическиш характермсткка^

ми для уплотнения слоев бетонной смеси высотой более 0,35 м на виброплощадках с частотой вибрирования 50 Гц, чещу    соответствует

o£_f>I,4 /см.формулу (I)/, запроектировать не представляется возможным. В этих случаях следует переходить на применение низкочастотных уплотняющих установок.

2.20.    Если расчет показывает, что частота основного тона коже -баний отличается от рекомендуемой табл Л более, чем на I 0 %₉ необходимо изменить толщйну листа или размеры ячейки; повторный расчет частоты после изменения размеров ячейки обязателен.

2.21.    Если по конструктивным соображениям поддон должен бить выполнен с ячейками разных размеров, необходимо стрешться к тоцу.

9

1

"Мода³ колебаний - синоним понятия "форма" колебаний.

2

В тех случаях, когда применяется бетонная смесь с 0К > 5 см и к качеству поверхности изделий предъявляются повшенные требования Тпо числу и диаметру пор), рекомендуется при высоте слоя бетонной смеси 0,03-0,2 м принимать ячейки такими, чтобы собственная их частота составляла 25-40 Гц.

2.11² Динамический расчет выполняется для двух расчетных схем: отдельной ячейки обливки поддона как пластины со сдоем упруго-вязкого материала, по контуру которой закреплены погонные массы (от балок рамы и подвижных частей виброплощадки), установленные на упругих опорах; к массам приложены вынуждающие силы от вибраторов . Влияние рамы, массы подвижных частей вибромашины и жесткости упругих опор учитывается введением соответствующих коэффициентов для-системы: уплотняющая установка (вместе с рамой формы) - обливка бетонная смесь;

7

3

6