ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СХЕМЫ

ОЧИСТНЫХ И ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ РАБОТ НА УГОЛЬНЫХ ШАХТАХ

.МИНИСТЕРСТВО УГОЛЫЮП ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР УПРАВЛЕНИЕ ГЛАВНОГО МЕХАНИКА II ЭНЕРГЕТИКА

УТВЕРЖДАЮ Министр доимой промышленности Б. Ф. БРАТЧЕНКО

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СХЕМЫ

ОЧИСТНЫХ И ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ РАБОТ НА УГОЛЬНЫХ ШАХТАХ

Часть III ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ

ИЗДАТЕЛЬСТВО «НЕДРА» Москва. 1972

60+ 15 -75 e. вО + К» - 165*.

Для кабеля /«:/?* = 0.092 вя; X, - 0,019 ом. iU/,.»., —60 + 2-1.73.270(0,092.0,5 + 0,019.0,866) -

Напряжение при пуске забойного конвейера у головных двнга-телей определяется по формуле (14):

U.., - 0,865-660 - 570 в.

2. Напряжение при пуске забойного конвейера у хвостовых двигателей Д, н Д,

и_л,-к_пи„

где

v _    (/_м<4У«,..г+б-.)-^А

^А" ф* ..,+0J    J- эд.. “ “,жг.

а-    667(75 4- W0) -667-60    _л ,«

^А"" <75 + 666м1Ы+«б>-бА<8    °-^та-

Напряжение при пуске забойного конвейера у хвостовых двигателей определяется по формуле (19)

</„, “ 0.75-660 - 495 а.

Нормальный пуск забойного конвейера возможен, сети

1    '*-11-<*,»    (21)

К <«. + «.8*>-^

где    п    —    обшее количество забойных двигателей;

п, — количество головных двигателей конвейера; я, — количество хвостовых двигателей конвейера;

М. — пусковые и номинальные моменты конвейерного двигателя. кГ-я.

В рассматриваемом примере

А„.. - У TTTj'iyyii*, £Г - О-⁵⁹⁵ < 0.855.

Следовательно, вибраииые параметры кабелей удовлетворяют условиям пуска забойного конвейера.

10

X. Выбор и проверка уставок тока срабатыааииа защиты от т. к. а. а участковой сети

Выбор уставок тока максимальных реле автоматов и магнитных пускателей произведен в соответствии с методикой, изложенной в Правилах безопасности.

I. Уставку тока срабатывания реле максимального тока защитного автомата, встроенного а передвижную трансформаторную подстанцию ТКШВП 320№, и уставку тока общего фидерного автомата ЛФВ-3, установленного в РПП Лй I, выбирают по формуле

в.    <22)

где /_у — уставка тока срабатывания, а;

/... — номинальный пусковой ток наиболее мощного злектро-двигателя, в;

Е /..в — сумма номинальных токов всех остальных токоприемников, а.

В рассматриваемом примере принимаем /, “ 1000 а. Найдем ток короткого замыкания в точке /С,, пользуясь методикой, определенной «Правилами безопасности в угольных и сланцевых шахтах».

/?. - 6200 а.

Для нормального действия защиты дат ж но быть соблюдено условие:

В рассматриваемом примере

в» ,.    .    ,

ГООО 6,2>1.5.

2. Уставку тока фидерного автомата АФВ-1, который защищает кабельную сеть н передвижной пункт РПП М 2. определяют по вышеизложенной методике:

/, - 62 + 11 + 4 - 75 а.

Поскольку фидерный автомат АФВ-1 имеет минимальную уставку 300 а, принимают /_у — 300 а.

Ток /I^й, в точке /Сз /I^я, “ 598 а, а

3. Уставка реле максимального тока, встроенных в пускатель ПВИ-4, через который подключен комбайновый двигатель,

/,= /...-485 о.

Для пускателя ПВИ-4 /, — 500 а; а некоторых пускателях типа ПМВ-1365 минимальная уставка реле равна 600 в. в зтом случае

/у - 600 в.

Двухфазный ток короткого замыкания у двигателя комбайна /Г. - 1795 а.

“^3,6> !-⁵’

4.    Определим уставку реле максимального тока для магнитных пускателей ПВИ-4, включающих хвостовые и головные двигатели забойного конвейера.

Фактический пусковой ток головных и хвостовых двигателей конвейера

- 2-270-0.865 - 470 в;

2k*. = 2/^. К.. = 2-270-0.75 - 405 о.

Прииимвем в обеих случаях I, - 500 о.

JjEi—{£.&»> 1Д    -2.6 >1.5.

5.    Обсций пусковой ток двигателей забойного конвейера

+    (23)

или

1 /„В.Д., - 2-270-0.865 + 2-270-0,75 - 873 в.

Поскольку общий пусковой ток забойного конвейера, равный 873 а, больше, чем пусковой ток комбайнового двигателя, равный 485 о. необходимо пересчитать величину уставки токв фидерного автомата АФВ-3 и общего автомата передвижной подстанции по пусковому току двигатели забойного конвейера, т. с.

/, - 873 + 117 + 6 + 2 + 37 + II + 7 - 1063 а.

Принимаем /, ” 1250 в. тогда

4.08 >1.5.

6. Для двигателей перегружатели, маслостаицнм, лебедки уставки реле максимального тока для магнитных пускателей, включающие соответствующие механизмы, выбираются по той же методике.

Проведенный расчет кабельной сети электрической схемы .V» 1 покатал, что выбранные параметры кабельной сета, трансформатор и пускатели соответствуют существующим нормам, определяемым «Правилами безопасности в угольных и сланцевых шахтах».

Расчет системы электроснабжения подготовительного участка ведется по вышеизложенной методике.

КАК ПОЛЬЗОВАТЬСЯ СХЕМАМИ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

Примерные схемы электроснабжения являются основой при применении их в конкретных условиях.

Выбор пригодной схемы электроснабжения возможен только после выбора технологических схем очистных и подготовительных работ. По номеру технологической схемы выбирается электрическая схема. Выбранную схему следует дополнить исходя из конкретных условий и проверить элементы схемы по вышеприведенной методике расчета электрической сети, а затем утвердить ее в соответствующих инстанциях, определенных Правилами безопасности. Следует учи-тывать. что технологические схемы, как и схемы электроснабжения, выполнены для условий с выделением метена не свыше 10 м* ив тонну добытого угля.

В В Б

На протяжении последних лет вопросами разработки рациональных систем электроснабжения угольных шахт и создания более со-•ерик into го подземного электрооборудования занимаются многие научно-исследовательские и проектные институты, «узы. СКВ и заводы В результате этого в области электрификации угольных шахт имеются значительные достижения: разработаны и внедрены подземные передвижные и взрывобезопасные подстанции; повышено напряжение шахтных участковых электрических сетей; создай ряд новых шахтных кабелей с негорючими шланговыми оболочками и экранами из пат у проводящих резин и пластикатов; внедрены надежные и экономичные схемы коммутации главных и центральных подземных подстанций шахт; разработаны, исследованы и повсеместно внедрены средства зашиты от токоо утечки в шахтных электрических сетях; проведены важные исследования по разработке и внедрению нового баке надежного взрывобезопасного шахтного электрооборудования, но повышению качества напряжения у шахтных потребителей, по автоматизации систем электроснабжения шахт, по уточнению методов определения электрических нагрузок и другим важным вопросам.

Целью составлении примерных схем электроснабжения применительно к технологическим схемам очистных и подготовительных работ на угольных шахтах является создание возможности более эффективного испатьзоолшя горной техники, рекомендованной к применению на шахтах СССР.

В схемах электроснабжения предусмотрено использование электротехнического оборудования, выпуск которого начался с 1969 г.

При составлении схем учтен ряд прогрессивных направлений в подземном электроснабжении, принятых п практике проектирования.

При составлении схем электроснабжения в качестве руководящих материалов использованы: «Принципиальные схемы электроснабжения участков шахт от передвижных подземных подстанций». М . Цситрогнпрошахт. 1966; «Указания по проектированию электроснабжения угольных шахтэ. М.. Цектрогипрошахт. 1963; Сборник основных технических данных запланированного к выпуску в 1969 г.

I»

Д Е Н И Е

серийного обору дом и ия дли угольной промышленности. М.. Цемтро-гипрошахт, 1968.

В настоящем альбоме содержатся принципиальные схемы электроснабжения. спецификации на электрооборудование и материалы, спрааочные таблицы, т. е. то. что необходимо при конкретном проектировании и монтаже электрооборудования участке*. Во *сех схемах электроснабжения * качестве силового принято напряжение 660 «.

В разработке III части Технологических схем принимали участие; А. А. Павловский, Н. Ф. Шишкин, В. П. Муроме, В. И. Серов, М. И. Гурова, Э. Ф. Моргунов.

ПРИМЕРНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ДЛЯ ОЧИСТНЫХ И ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ РАБОТ

Примерные схемы злектроснабжения составлены применительно к оборудованию, указанному в технологических схемах механизации очистных и подготовительных работ. Поскольку в ряде технологических схем имеется определенная однотипность оборудования, схемы злектроснабжения в ряде случаев выполнялись для целого ряда технологических схем.

Схемы злектроснабжения для группы технологических схем составлялись при одном и том же направлеиии отработки лавы и выемочного столба, расположении транспортных средств очистного забоя и при одной и той же подготовке шахтного поля.

Там, где на планах горных работ технологических схем указывались подготовительные забои, схемы злектроснабжения учитывали и их.

Всего составлено 18 схем электроснабжения для 49 технологических схем очистных н подготовительных работ. Во всех схемах для злектроснабжения принято высоковольтное напряженке 6 кв и низковольтное напряжение 660*. Для ручных электросверл и освещения принято напряжение 127 а. Во всех схемах электроснабжение участков принято от передвижных трансформаторных подстанций.

3

Мощности электродвигателей, применяющихся в рекомендован-ном технологическими схемами оборудовании. определялись по технологическим схемам механнэаиии очистных работ и по справочнику «.Машины для угольной промышленности» под ейшей редакцией проф.. докт. техи. наук В. Н. Хорина и канд. техн. наук С. X. Кло-рикьина (изд-во «Недра», 1968). Схемы электросиабжсниа выполнялись в соответствии с рекомендациями, указанными в «Правилах безопасности в угольных и сланцевых шахтах».

Для групп технологических схем выполнены схемы кабельных сетей на планах горных работ, а также схемы злектросиабжеиия на планах горных работ очистного забоя и подготовительного забоя. В качестве примера для технологических схем I, 2. 7. 29 и 3. 8 выполнены принципиальные схемы электроснабжения бремсберговых полей. В соответствующих приложениях приведены кабельные журналы, спецификации кабелей и электрооборудования; кроме этого, для каждой технологической схемы очистных работ имеется расчет установленной мощности злектрообор улова и и я на участке, а также рекомендуется примерная мощность питающего трансформатора (см. приложение 2).

Для питания передвижного раелредпуикта от передвижной подстанции рекомендуется применять кабели типа ЭВТ. технические данные которых приведены в табл II приложения I.

Передвижные подстанции в зависимости от горногеологических условий рекомендуется устанавливать над скребковым конвейером в штреке либо на разминовке. либо в нише штрека.

Иитститут Цеитрогипрошахт исследовал различные варианты установки подземных участковых передвижных подстанций.

В результате исследований определены зависимости годовых затрат на монтаж подземных передвижных подстанций и распределительных пунктов в зависимости от расстояния между ними и способа установки (рис. 1).

Из рис. I видно, что установка подземной участковой передвижной подстанции над скребковым конвейером экономически более целесообразна, чем на разминовке или в нии>с.

По данным Цснтрогмпрошахта установка передвижной участковой подстанции возможна над скребковым конвейером любого типа: СР70А. СП63ЛС53 н др. (рис. 2). Для зтой цели используются специальные салазки, чертежи которых даны в альбомах «Принципиальные схемы электроснабжения участков шахт от передвижных подземных подстанций» (М„ Цеитрогипрошахт. 1966). Суммарная высота подстанций на салазках составляет 1815 мм. Поэтому установка ПУПП нал конвейером возможна только в штреках с металлическим креплением и высотой, большей 2100 мм. Наиболее целесообразна установка ПУПП над скребковым конвейером в конвейерном штреке при отработке лапы обратным ходом

В случае невозможности установить ПУПП над конвейером оиа устанавливается без салазок п специальной нише или разминовке (рпс. 3).

«

При разработке крутых пластов и участков с небольшой суммарной мощностью электрооборудования трансформаторная полетай пня устанавливается на главном откаточном штреке.

♦AV ММ

$ «V -W .w    I.» Рис. I. Годом»- urpJTu при р*и>.1ы«>й и too-мпосииоВ )спкмм> (над деимАсром) ПУПП и РПП-Одб и» при рахмчиш расстопии*! мгжху и*ми: а — при установке ПУПП • ииик; б — ири устнми ПУПП н> рдмииоаке; « — при уст*-йот» ПУПП мд скрШиопыч аомпгАгроч

Ряспредпуикт РПГ1-0.66 кв комплектуется из отдельных ^аппаратов: автомат АФВ, пускатель ПВИ или ПМВИ, пусковой агрегат АП.

Распредпумкт рекомендуется устанавливать над скребковыми конвейерами. аналогично передвижной подстанции. РПП-0.66 кв

можно располагать в камере или на штреке. При установке передвижных подстаиций в тупиковых заездах и ухудшении охлаждения трансформаторов номинальную нагрузку трансформаторов следует снизить на 5—104.

Выбор мощности трансформаторов подоенных передвижных подстанций рекомендуется производить по формуле Центрогипро-BUn:

S'Vlfe-    ">

где £ Р^, — су ммарная установленная мощность электродвнга-тел ей, кет;

К, — коэффициент спроса; со* ч — средневзвешенный коэффициент мощности групп токоприемников.

Рве. 3. Установи ПУПП а специально* нняк

При расчетах за величину £ Р_г, следует принимать суммарную установленную мощность электродвигателей н освещения, присоединенных к передвижной подстанции

Если для механизации очистных или подготовительных работ используется технологическое оборудование с индивидуальными крепями, коэффициент спроса определяется по формуле Центрогип-рошахта:

К, = 0.286 -0.714^-3,    (2)

где Р,. д — установленная мощность наиболее крупного электродвигателя в группе.

В случае применения для очистных работ комплексов с механизированной крепью коэффициент спроса рекомендуется определять по формуле

К,- 0.4+0.6    .    (3)

~^pi<'

Значения К, для выработок, оборудованных комплексами, вычисленные по формуле (3). выше величин, вычисленных по формуле (2). примерно на 14—164. Опыт определения К, по формуле Центро-гнпрошахта в течение ряда лет эксплуатации электроустановок участков шахт подтвердил их достаточную практическую точность.

Контроль содержания метана н газовой защиты, борьба с угольной пылыо подробно рассмотрены а I части а разделах «Автоматическая газовая зашита на выемочных участках» и «Мероприятия по борьбе с у гольной пылью». Технические данные по трансформаторам, передвижным трансформаторным подстанциям, аппаратуре, двигателям н кабелям дамы а соответствующих приложениях.

МЕТОДИКА РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ УЧАСТКА УГОЛЬНОЙ ШАХТЫ

I. Выбор силового трансформатора

I. Расчетная активная нагрузка участка

<«>

где    —    общая    суммарная    мощность    электродвигателей, кет:

К, — коэффициент спроса, который определяется по формулам <2) и <3).

Для рассчитываемого варианта

К, - 0.4 4- 0.6 «М- - 0.4 +0.6^„ о.б;

Р, - 380-0.6 - 230 иг».

Для схемы рнс. 4

— Р>" " Ря. Д. 4- Ря. Д, h Рш ;ь 4- Ря Л. 4- Р■ д. +

4* Р* д. + Р* д, 4- Р*. д, f- Ря д. 4- Ря. д« 2Л.    —

I0S 4-4-40 + 2-32 + 34.5 4- 10 4-4.5 4-2-1.2 - 380 кет.

2. Подставив формулу (4) в (I). получим расчетную мощность трансформатора

'«Т '

где со» 0.6 — средний коэффнцнент мощности участка, рекомендуемый институтом Цеитрогнпрошахт хтя практических расчётов.

Для рассчитываемого варианта

Желательно для такого участка выбрать трансформатор с мощностью 400 као. но поскольку такие трансформаторы в настоящее время имеются только в опытных образцах. принимается мощность

S

Принимаем два питающих кабеля сечением по 70 mV, таким образом. общее сечение фидерного кабели принимается равным МО лаг.

По кабелю сечением 70 мм* согласно таб.1. II приложения I допускается токовая нагрузка, равная 200 а. По двум кабелям сечением 70 мм*. соединенным параллельно, можно пропустить ток величиной 400 в. в то время как расчетный ток равен 338 а. следовательно. выбранные кабели общим сечением МО мм* соответствуют нагрузкам по нагреву. По narpesv можно также принять кабель марки ПВШЭ сечением 3x120+1x25 мм*.

III. Выбор кабеля комбайна

Кабель комбайнового двигателя предварительно определяется по икономичсской плотности тока согласно формуле, которая справедлива хтя кабелей типа ГРШЭ:

к»-IpVTJC'W,    (7)

где /_р — /.— значение /. берется из табл. 4 приложения I; Т_ж — 4000 ч — продолжительность использования максимума нагрузки комбайна в год;

С — стоимость I калт-ч электроэнергии; согласно прейскуранту хтя рассчитываемого варианта

s.., - 117 К4000-0.61 • HFT* 23,6 мм*.

Согласно табл. II приложения I ток величиной 117 а рекомендуется пропускать по кобелю сечением 35 мм*. В связи с этим принимается хтя двигателя комбайна кабель ГРШЭ 3x35 + I х 10 + + 3x4.

IV. Выбор кабеля для прочих потребителей

Кабели хтя прочих потребителей предварительно определяются по экономической плотности тока с последующей проверкой сечения по нагреву.

I. Выбор кабеля от распределительного пункта РП1 (см. рис. 4) до головного двигателя забойного конвейера производится по формуле (7):

V, - 45 V4000-6,01 • 10'* - 9 мм*.

где l_f «■ /, “ 45 а — номинальный ток одного двигателя конвейера (определяется по табл. 8 приложения I).

Ток величиной 45 а можно пропустить по кабелю сечением 10 mV (см. табл. II приложения I). Выбирают сечение кабеля, равное 16 мм*, учитывая систематическое перемещение забойного конвейера, а именно кабель ГРШЭ 3x16 + 1x10.

2.    Выбор кабели I, к хвостовым двигателям забойного конвейера по (7):

«... - 90К400О-0,0Ыб“* - |8 мм\ где    /,    - 21. - 2-45 = 90 о.

Ток величиной 90 а можно пропустить по кабелю селением 25 мм' (см. табл. II приложения I).

Для питания хвостовых двигателей забойного конвейера принимаем кабель ГРШЭ 3x25 + 1X10.

3.    Выбор кабеля I, к двигателям перегружателя по (7):

*.,.-37 K«06-0J)II0-* = 7.4 мм*. где /, = /„- 37 а.

Ток величиной 37 а можно пропустить по кабелю сечением б мм’ (см. табл. II приложения I). Поскольку перегружатель систематически перемещается, принимается для питания двигателей перегружателя кабель ГРШЭ Зх 16 + I х 10.

4.    Выбор кабеля между РЛ1 и РП2 (/,);

/, - 17.5 -f 17,5 + 3.8 - 38.8 а.

- 38.8/4000-0.01 • 10-* - 7.76 мм*.

Для прохождения тока величиной 38.8 в достаточно кабеля се-чеиисм 10 мм*. Для питания распределительного пункта РП2 принимаем кабель ГРШЭ 3x10+ 1x6.

5.    Для двигателей Д„ Д, принимаем кабель по иагрсау согласно табл. II с учетом механической прочности: для двигателя Д,-ГРШЭЗх10+ 1X6. для двигателя Д, - ГРШЭЗХ10 + 1x6.

I. Наименьшее допустимое напряжение при пуске

V. Определение допустимых уровней напряжения у двигателей комбайна при номинальной работе, пуске и опрокидывании

■-I шУтё* <81 М. = 975 £; *• (9)

где .И. — номинальный вращающий момент, соответствующий часовой мощности, кГ-м: т, — коэффициент загрузки принимается равным 0.5;

Af„ — пусковой момент двигателя при номинальном напряжении (находится из табл. 4 приложения I; в рассматриваемом примере М_и — 120 кГ• м.

Тогда Af. - 975 ^ - 70 кГ-м.

7

При указанных параметрах двигателя

1,2-660 |/ yjp “ 790-0.53 г, 427 а.

2. Необходимое минимальное напряжение, исключающее опрокидывание двигателя,

(10)

1/^. - 1.18-660    407    а.

при «< — I (/„.= 1.18-660 |/^_в578а.

где М— ката.тожимй максимальный вращающий момент двигателя. определяемый из табл. 4 приложения I.

VI. Определение напряжения у двигателей комбайна при нормальной работе

1.    Потери напряжения в трансформаторе и фидерном кабеле /,

lW₁ = А1/„ + Д~ (Я„ + X* + Я, + XJ -**    —. (II)

где R,_r, Х,₉ — активное и индуктивное сопротивление трансформатора (см. та6л.’2 приложения I), ли;

/?„ X, — активное и индуктивное сопротивление кабеля, ом;

Я, - RJ.

Я, — сопротивление кабеля иа I км длины (см. табл. 13 приложения I), он;

X, - XJ:

X, — 0.07 omJkm для шахтных кабелей напряжением до 1000 а.

В рассматриваемом примере

Я„« 0.0122 ом. Х„ *= 0.0375 пзг;

Я, - 0.135 0.2 - 0.027 ли; X, = 0.07-0.2 = 0.014 ом.

Д(/, * (0.0122 + 0.0375 - 0.027 -г 0.0’ - 52.8 а.

2.    Потеря напряжения в гибком кабеле комбайна /,

где Я.— мощность двигателя, ыит;

Я,. X, —соответственно активное и индуктивное сопротивление кабеля от распределительного пункта лавы до комбайна, ом:

R, = 0.540-0.25 = 0.135 air. X, - 0.07-0.25 = 0.017 an;

At/, — (0.135 + 0.017) -^l^^^S • 10* e 12.1 -.

3.    Общая потеря напряжения

AU ^ ДU, + ДU, 52.8 + 12.1 = 64.9 *.

4.    Напряжение у двигателя комбайна при номинальном режиме работы

(/*,.. - U_t-&U = 690 - 64,9 ж. 625 в.

где U, — 690 в — напряжение холостого хода со стороны обмотки НН трансформатора.

VII. Определение напряжения у двигателей комбайна при пуске

</„-- -ТТТ*-    ^(,2)

где Ди_я._р— падение напряжения в сети от работающих двигателей при номинальном напряжении я тех элементах сети, черед которые подключен пускаемый двигатель, я;

Г-1    |S«c«f_I1    +    SX*lnt.|.    <12а>

где /_ь, — пусковой ток комбайнового .двигателя при U. (см. табл. 4 приложения I);

X R — сумма активных сопротивлений от трансформатора до комбайнового двигателя, от; cos ч. — коэффициент мощности при пуске (в расчетах принимается равным 0.5);

£ X — сумма индуктивных сопротивлений от трансформатора до комбайнового двигателя, ми.

В рассматриваемом примере

At/ж в - <«* + Х_№ + R, 4- X.) 2g? l0*.

где    —    установленная    мощность электродвигателей, питаю

щихся от тех элементов сети, через которые подключен пускаемый двигатель.

ЛО_л, « (0.0122 -f- 0.0375 *- 0.027 -f- 0.014)    - 37.5 •;

Т= Г3^|(0.^0|22 1-0.027+°.135).°.5 +

+ (0.0375 -г 0.014 + 0.017)0.866| = 0.185.

690 -X*

Таким образом, U„ -• 545 в > 427 - (У*., и составляет величину

Й--Й-Отрекомендуется это отношение для шахтных сетей иметьие ниже 0,72. Действительный пусковой ток

/*. -£ - 485 0.825 - 400 а.

VIII. Определение напряжения при перегрузке у комбайнового двигателя

_ U. - MJ. ,

.,.,7j^ £*)’

где 5. — кратность максимального каталожною момента к номинальному. соответствующему току /,;

R — активное сопротивление трансформатора, фидерного кабеля, комбайнового кабеля, он;

X X — индуктивные сопротивления трансформатора, фидерного кабеля, комбайнового кабеля, ом.

.    «ЮГ*

^и* -пли----

¹+ I.S7^'--"'(0.⁰l22 f- °J°27 » 0.135 0ДЗТ5 0.0И+0.017»

• 580 •.

Значения /.. b. при определении относятся к часовому режиму. Таким образом.

U. - 580 « > U.-407 «

иди при т, ■= I

U. - 580 *>578 •. т. е. •- ^ •> 0,88. Рекомендуется отношение принимать ие ниже О.Й.

IX. Проверка кабельной сети иа условие одновременного пуска двигатели забойного конвейера

I. Напряжение при пуске забойного конвейера у головных двигателей

l/.r-W.n    (И)

где

А' *_ - UmW,-, </.>-</>. Д»/ж>... _ „«»

здесь (/„•>(/«—    —    напряжение    у    пускателя    головного

привода коивейера.

•М-'ж^г — потеря напряжения от работающих двигателей в тех элементах схемы электроснабжения, через которые подключены головные пускаемые двигатели Д, и //» ».

V* = t-', — Al/„ — напряжение у пускателя хвостового привода коивейера;

At/»^, — то же для хвостовых двигателей дабойного коивейера;

А(/»»_г — потеря напряжения при пуске головных двигателей Д, и Д, в кабельной сети, включая трансформатор, до места подключения головных двигателей при номинальном пусковом токе, г.

At/»», — потеря напряжения от хвостовых двигателей Л. и Л» в кабельной сети, включая трансформатор. до места подключения двигателей при номинальном пусковом токе, г.

At/»At/»«...с — потери напряжения при номинальном пусковом токе соответственно от двигателей Д„ Л„ Л„ Л» в общих для этих двигателей элементах схем электроснабжения, а.

В рассматриваемом примере

И* -1/« =    -г А', + /?,+■ А.)²"^‘10*.

(16)

где £Р..р— уставом.синая мощность двигателей, работающих в тех элементах схемы электроснабжения, через которые подключены двигатели забойного коивейера;

U„ = U„ = 690 - (0.0122 - 0.0375 + 0.027 - 0.014)    10»

. 667 6;

At/», г.»■ At/»2)^/3/».|(/?, -г Л,)соз<г„ д, +

+ (Х, + Л,)ылт. д,|.    (17)

Принимается со» . ,, - 0,5, тогда

At/» * г.. » At7» » ,. . ■= 21 3 • 2701|0.0122 + 0,027) -0.5 +

; (О.ОП5 4- 0.014)0.8661 = 60 *;

At/»»._f = .5t/,»»_r.+ 1-3/. . д.(Я,со**.д.-*-А,ып*. д,);

At/»»■ ■» At/»»-i- 21' 3/„. » i,(/f|C0S4i. д, + Aj Miifi д.); (18)

9