МИНИСТЕРСТВО УГОЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ГОРНОЙ МЕХАНИКИ им. М. М, ФЕДОРОВА

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЖЕСТКИХ АРМИРОВОК ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ ШАХТ

ДОНЕЦК Т985

Министерство угольной промышленности СССР ВСЕСОЮЗНЫЙ НА>'ЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ГОРНОЙ МЕХАНИКИ им.М.М.ФЕДОРОВА

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЖЕСТКИХ АРМИРОВОК ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ ШАХТ

Донецк

10

действительный запас устойчивости движения подъемного сосуда по отношению к лобовым (боковым) колебаниям (отношение критического значения интенсивности подъема (fflV² )хр к ее действительному значению);

[допустимый запас устойчивости движения подъемного сосуда по отношению к лобовым (боковым) колебаниям (отношение критического значения интенсивности подъема

2 2

{/лг )*> к ее предельно допустимому значению [ту J );

2

Ар - мультипликатор частоты поворотных лобовых колебаний (отношение частоты поворотных колебаний сосуда вокруг оси X к частоте колебаний его центра масс по оси Y );

Кф " мультипликатор частоты поворотных боковых колебаний (отношение частоты поворотных колебаний оосуда вокруг оси К к частоте колебаний его центра масс по оси /    );

А* - мультипликатор частоты поворотных колебаний в горизонтальной плоскости (отношение часто^ты поворотных колебаний оосуда вокруг оси L к частоте колебаний его центра масс по оси / );

X* ₉ 2%- мультипликаторы чаотот поворотных колебаний для сосудов о односторонним расположением проводников;

[ ,м - расстояние по вертикали между нижними и верхними жесткими направляющими устройствами (рабочими или предохранительными) подъемного оосуда;

/77 ,кг - масоа груженого подъемного сосуда; т_е #кг - масса порожнего подъемного сооуда;

^}У²)г~ интенсивность подъемной установки;

о2

М*$_%Н.м - изгыбапций момент в сечении проводника под силой в ^,fP

лобовом (боковом) направлении;

II

параметр демультишшкацио иного резонанса, обозначающий отношение средней собственной частоты колебаний центра масс сосуда по оси Y ( X ) к частоте встречи расстрелов на границе области параметрического резонанса и определяю-щий (/77У²)нр лобовых (боковых) колебаний; координата точки приложения силы к проводнику¹ на пролете между яруоами;

горизонтальная нагрузка, возникающая при взаимодействии движущегося подъемного сосуда с проводниками жесткой ар-миров ки в лобовом (боковом) направлении; горизонтальная перерезывающая сила на опоре проводника в лобовом (боковом) направлении; обобщенный мультипликатор частот лобовых (боковых) колебаний сосуда (множитель, учитывающий влияние совокупных факторов многомерности движения подъемного сосуда на положение границы области параметрического резонанса); ширина колеи (расстояние между проводниками подъемного сосуда);

обобщенные безразмерные параметры лобовой (боковой) жесткости армировки;

расчетное напряжение бетона на растяжение для предельных

состояний I группы;

напряжение изгиба проводника;

глубина заделки расстрела (упора) в крепь ствола;

коэффициент постели материала крепи ствола;

максимальная скорость движения подъемного сосуда;

момент сопротивления сечения проводника в лобовом (боковом) направлении.

12.

2*1.. Б настоящей: методике рассматривается динамическая система "движущийся* подьемный сосуд - жесткая армировка вертикального ствола* шахты-"*-

2.2.- Армировка служит для обеспечения направленного движения подьемных сосудов (противовесов) при заданных режимах работы подьемной установки и крепления различных коммуникаций в стволе.

Конструктивно жесткая армировка представляет собой пространственную стержневую систему, состоящую из горизонтальных баллон (расстрелов) и закрепленных-на них вертикально расположенных* проводников*

расстрелы, лежащие в одной горизонтальной плоскости и сопряженные между собой и с крепью ствола,, образуют ярус*

Плоскости ярусов отстоят друг от друга по вертикали на некотором расстоянии, называемом шагом ар'ировки.

Геометрические и конструктивные особенности яруса, профили проводников и расстрелов, шаг армировки являются основными характеристиками жесткой армировки.

Проводники, в которых осуществляется вертикальное перемещен ние лоцьемных сосудов, представляют собой непрерывные плети, состоящие из отдельных звеньев, соединенных между собой.

Проводники, расположенные на одном расстреле и скрепленные на ярусе конструктивно общим узлом, называются парными.

Ь зависимости от расположения относительно подьемного сосуда проводники подразделяются на двусторонние - лобовые и боковые, односторонние и диагональные.

При двустороннем лобовом, одностороннем и диагональном расположениях проводников конструкции армировок имеют малую метал-

13

лоемкость, а сосуды - сравнительно малые амплитуды поворотных колебаний вокруг вертикальной оси, что повышает безопасность их эксплуатации.

2*3. размеры ствола в плане, имеющего, как правило, круглое сечение, определяются размерами и количеством размещаемых в нем подъемных сосудов и коммуникаций, нормами на зазоры между сосудами и элементами армировки и крепи ствола, а также аэродинамическими характеристиками.

2.4. Основным видом подъемных сосудов для выдачи горной

массы на поверхность являются скипы.

Скипы по назначению подразделяются на угольные и породные.

Горная масса транспортируется в кузове скипа, подвижно или неподвижно закрепленном на несущей конструкции - раме, к которой присоединяются с помощью подвесных устройств подъемные ж уравновешивающие канаты.

Но способу разгрузки различают скипы о неподвижным, отклоняющимся и опрокидным кузовом.

Скипы с неподвижным кузовом обладают хорошими эксплуатационными показателями. Они получили наибольшее распространение в угольной промышленности.

Скипы, у которых нет оплошных обвязочных поясов, а вертикальные стойки рамы являются основными несущими элементами, в дальнейшем будем называть рамными. У них кузов не оказыэзет существенного влияния на изгибдую жесткость скипа. К рамным скипам относятся также скипы с отклоняющимся и опрокидным кузовом.

Скипы, у которых оплошные обвязочные полоа вместе с рамой образуют единую несущую конструкцию, определяющую изгибную жесткость скипа, будем в дальнейшем называть каркасными. Они

14

имеют повышенные показатели изгибной жесткости, что является немаловажным достоинством особенно для подъемных установок большой интенсивности.

Предпочтительным вариантом подвесного устройства для подъемных канатов является устройство с одним рабочим присоединительным звеном, допускающим возможность совмещения приведенной оси подвески с центральной вертикальной осью скипа при окончательной его сборке и навеске в стволе.

2.5.    Спуск и подъем людей, горной массы, различных материалов и горного оборудования осуществляется с помощью клетей.

Клети по конструктивному исполнению додразделяютоя на опрокидные и неопрокидные, а до технологии изготовления - на клепаные и сварные.

Неопрокидные клети бывают одно- и многоэтажные. Б отечественной практике, как правило, применяются клети не более чем с двумя этажами.

Конструкция неопрокидной клети представляет собой стальной каркас, обшитый листовой сталью и состоящий из неоколышх горизонтальных поясов, соединенных между собой вертикальными стойками и раскосами*

Металлоконструкция опрокидной клети состоит из вертикальной рамы о нижним несущим поясом и опрокидывающейся платформы, на которой размещается вагонетка.

2.6.    Связь между движущимся подъемным сосудом и проводниками жеоткой армзровки осуществляется с помощью направляющих устройств различных конструкций.

По характеру кинематического взаимодействия различают направляющие скольжения и направляющие качения, а по характеру динамического взаимодействия - жесткие и упругие. В зависимости

15.

от вида и расположения проводников направляющие скольжения сзывают открытого и полузакрытого типа. Иногда для деревянных проводников применяют непрерывные до всей длине подъемного сосуда корытообразные направляющие.

По назначению направляющие устройства подразделяются на:

-    рабочие, обеспечивающие направленное движение подъемного сосуда в нормальном рабочем режиме по основным проводникам;

-    предохранительные - жесткие направляющие скольжения, устанавливаемые на подъемных сосудах в сочетании с рабочими упругими направляющими качения и предназначенные для ограничения поперечных колебаний сосуда и обеспечения безопасности на случай выхода из строя рабочих направляющих;

-    дополнительные, раслолага^г ше в промежутке между рабочими направляющими устройствами;

-    вспомогательные, устанавливаемые в сочетании с рабочими и предназначенные для осуществления направленного движения сосуда во вспомогательных проводниках.

2*7* работоспособность подъемных установок во многом определяется параметрами и состоянием системы "сосуд-армировка".

Горизонтальные нагрузки, действующие в системе, обусловлены взаимодействием движущегося подъемного сосуда с проводниками армировки ствола и являются динамическими. Они возникают вследствие:

-    строительно-монтажных несовершенств конструкции аршровки, заключающихся, в основном, в непрямолинейности рабочих поверхностей проводников, возмущающих прямолинейное движение подъемного сосуда;

-    параметрических колебаний сосуда при его движении о постоянной скоростью в проводниках с периодически изменяющейся поперечной жесткостью*

16

Первая причина устранима либо может быть сведена к минимуму путем соблюдения требуемых нормативов и соответствующего качества технологии и организации строительно-монтажных работ в стволе.

Нагрузки, возникающие ло второй причине, обусловлены сложным колебательным процессом, развивающимся в пространственной системе л зависящим от параметров подъема, конструктивных особенностей армировки и сосуда, а также закона изменения поперечной жесткости проводников от яруса к ярусу, который, вследствие постоянного сага армировки, определяет периодический характер действия восстанавливающих сил со стороны проводника на движущийся с равномерной скоростью подъемный сосуд.

Вторая причина не может быть устранена путем каких-либо организационных мероприятий, а требует рационального проектирования системы в целом.

Таким образом, нормальная эксплуатация системы "сосуд-ер-мировка" может быть обеспечена, в первую очередь, определяемым при проектировании правильным сочетанием ее конструктивных параметров о рабочими режимами, а затем уже должным качеством исполнения.

Тип проводника (его изгвбные свойства), характеристики жесткости яруса, шаг армировки и интенсивность подъема ( mv) являются основными параметрами системы "сосуд-армировна". Существенное влияние на ее работоспособность оказывают инерциальные и жесткостные характеристики подъемного сосуда, расположение направляющих устройств относительно его центра масс и т.д.

2.8. Исследование колебательных процессов, происходящих в системе "сосуд-арыировка", доказали, что возможны три принципиально различных режима работы подъемной установки: дорезонанс-

17.

ный, резонансный в зарезонансный. Единственно приемлемым в наотоящее время является дорезонансный рекам работы с некоторым удалением от границы резонансной области, определяемым допустимым запасом устойчивости.

2*9. В настоящей методике рассмотрены вопросы расчета и проектирования хестких ариировок вертикальных стволов шахт, обеспечивающих нормальную работу подъемных установок.

18.

3. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К КОНСТРУКЦИИ АРМИРОВКИ

3.1.    Армирование вертикально стволов шахт следует производить в соответствии с проектом армировки и проектом организации работ при соблюдении требований СНиП Ш-11-77 "Подземкие горние выработки. Правила производства и приемки работ”, "Правил безопасности в угольных и сланцевых шахтах” и "Правил технической эксплуатации угольных и сланцевых шахт".

При расчете и проектировании армировки необходимо учитывать также требования СНИП П-13.3-^2 "Стальные конструкции. Нормы проектирования", СНИП П-21-75 "Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования" и СНШ Д-25-80 "Деревянные конструкции. Нормы проектирования".

Изготовление отдельных элементов и деталей армироэки дишю производиться, как правило, централизовано.

3.2.    Расчет системы "сосуд-армировка" выполняется по условию динамической устойчивости движения подъемного сосуда в проводниках жесткой армировки с последующей проверкой ее элементов на горизонтальные нагрузки, возникающие при взаимодействии армировки о движущимся подъемным сосудом, и на вертикальные нагрузки

от собственной массы конструкции армировки.

3.3.    Исходными данными для расчета параметров системы "сосуд-армировка" являются:

-    схема яруса;

-    эксплуатационные характеристики подъемной установки (масса и скорость движения груженого подъемного сосуда);

-    характеристики груженого подъемного сосуда (масса, центральные моменты инерции, расположение центра масс, изгибная жеоткооть);

19#

- тип направляющих устройств и их расположение на сосуде*

Инерционные характеристики подъемного сосуда определяются расчетом из условия его загрузки тем наиболее тяжелым материалом, для нормального подъема которого предназначен сосуд,

3.4.    Для обеспечения наиболее благоприятного динамического

режима взаимодействия сосуда с армировкой необходимо, чтобы расстояния А и 5 от горизонтальной плоскости, проходящей через центр масс груженого сосуда, до его нижних и верхних жестких направляющих (рабочих или предохранительных), а также расстояние по вертикали L между ними по отношению к шагу армировки Н по возможности удовлетворяли условиям:    .

н£|М'»

t

где /7 - ближайшее к отношению целое число.

И

3.5.    Материалы.

3.5.1.    Для изготовления расстрелов и проводников жесткой армировки применяются в основном двутавры, швеллеры, сварные коробчатые балки, железнодорожные рельсы, деревянные бруоья прямоугольного сечения из водостойких пород дерева или специально обработанной древесины.

Перспективным является применение специальных С~ или Д-образ-КЬ’Х профилей проката, толстостенных труб прямоугольного и круглого сечения.

3.5.2.    Материалы и технология изготовления сварных коробчатых проводников и расстрелов должны соответствовать требованиям, предъявляемым к металлоконструкциям, подверженным в эксплуатации вибро-ди наш чес ким нагрузкам.

3.5.3.    Сварные металличеокие элементы армировки должны изготавливаться из углеродистой полуодокойяой стали обыкновенного ка-чества клаооа С38/23 марки ВСТЗПС5 по Г0СТ380-71* или из ниэноле тированных сталей класса с 46/33, например, марки ЮХСНД ила

20

15ХСИД по ГОСТ 19281-73, обладающих повышенными механическими свойствами и коррозионной стойкостью,

3.5.4* Крепь ствола выполняется из монолитного бетона, бетонита, кирпича, чугунных или железобетонных тюбингов, редко - из дерева.

3.5.5. Заделка концов расстрелов в лунках крепи ствола должна осуществляться бетоном марки не ниже 200.

3.6. Расстрелы.

3.6.1.    Продольные оси всех расстрельных балок яруса должны дкать в одной горизонтальной плоскости. В случае различной высоты профилей расстрелов допускается размещение в одной плоскости их верхних или нижних горизонтальных граней.

Соединение расстрелов между собой накладкой одного на другой ("костром"), а также несимметричное крепление концов расстрелов к опорным элементам (одной гранью) не рекомендуется.

3.6.2.    расстрелы консольного типа (одинарные ила П-образноЙ формы) следует применять вместо обычных хордальных расстрелов в случае, если угол между осью последних и нормалью к крепи ствола в месте заделка превышает 5QP. При этом расстояние от крепи ствола до проводника должно быть не более 500мм для одинарных и 70СШ для Д-образных расстрелов. Возможные конструкции консольных расстрелов приведены на рис.3.1 я рис.3.2.

3.6.3.    Размеры оечения профилей раострельных балок определяются расчетом.

Толщину стенок профилей стального проката, из которых изготавливаются расстрелы, следует принимать не менее 8 мм.

3.6.4.    При изготовлении коробчатых расстрелов допускается сваривание встык их составных элементов (угольников, швеллеров) при условия, что каждый элемент не должен иметь более одного стыка при

3*

СОДЕРЖАНИЕ

Стр.

ВВЕДЕНИЕ.....................5

I. ОСНОВНЫЕ ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ.......8

2* ОБЩИЕ ПОЛОКЕШЯ.....................12

3.    ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К КОНСТРУКЦИИ АРМИРОШИ........18

4.    СИСТЕМЫ КООРДИНАТ ДВИЖУЩЕГОСЯ ПОДЪЕМНОГО СОСУДА......36

5.    РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ АРМИРОВКИ ВЕРТИКАЛЬНОГО ШАХТНОГО СТВОЛА........................39

5*1. Исходные данные для расчета....... 39

5*2. Предварительный выбор основных параметров армировки.. 40

5.3.    Жесткостные характеристики расстрельных балок . ... 45

5.3.1.    Лобовая жесткость ................ 45

5.3.2.    Боковая жесткость ................ 52

5.3.3.    Кесткость расстрелов при диагональном расположение проводников относительно подъемных сосудов., 54

5.4.    Инерциальные характеристики груженых подъемных оосу-

дов................ 55

5.4.1.    Скипы ...................... 55

5.4.2.    Клети......................64

5.4.3.    Подъемные сосуды о диагональным расположением

проводников. ..................71

5.5.    Неоткостные характеристики подъемных сооудов.....72

5.5.1.    Скипы.......................72

5*5.2. Клети ...................... 73

5.5.3.    Подъемные сосуды с диагональным расположением

проводников...................74

5.6.    Проверочный расчет параметров армировки по условию динамической устойчивости движения подъемного сосуда..74

5.6.1.    Система ”оооуд-армировка^и с двухсторонним расположением проводников относительно сооуда. . . . .74

4*

5.6.2. Система "оосуд-армировка" с односторонним расположением проводников относительно сосуда.......................

5.7.    Расчет элементов армировки на горизонтальные и вертикальные нагрузки................. 37

5.7.1.    Горизонтальные нагрузки..............

5.7.2.    Вертикальные нагрузки.............94

5.8.    Расчет глубины заделки концов раострельных балок

в крепь ствола.....................

5.8.1.    Консольные расстрелы...............

5.8.2.    расстрельные балки, закрепленные о обоих

концов............ .99

5.8.3.    Упоры и расстрелы с упором.......... 100

5.9.    Кесткостные характеристики упругих роликовых направляющих устройств подъемного    сосуда........101

Приложение I. НЕКОТОРЫЕ РЕКОГВДДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ.......102

Приложение 2. ПРИМЕР РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ АРМИРОВКИ УГОЛЬНОГО СКИПОВОГО ПОДЪЕЛА ПРИ ДВУХСОТОННЕМ БОКОВОМ

РАСПОЛОЖЕНИИ ПРОВОДНИКОВ ОТНОСИТЕЛЬНО СОСУДА.. 104 Приложение 3. ПРИМИ» РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ АРМИРОВКИ КЛЕТЕВОГО ПОДЪЕМА ПРИ ДИАГОНАЛЬНОМ РАСПОЛОЖЕНИИ ПРОВОД

НИКОВ ОТНОСИТЕЛЬНО СОСУДА...........131

Приложение 4. ШШТРИЧЕХЖИЕ, ИСТКОСТНЫЕ И ИНЕРЦИАЛЬНЫЕ

ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛЕТЕЙ.............146

Приложение 5. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ, лЕСТКОСТНЫЕ И ИНЕРЦИАЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МОДЕРНИЗИРОВАННЫХ СКИПОВ С

СЕКТОРНЫМ ЗАТВОРОМ И НЕЯСШВИКНЫМ ЛОТКОМ. . . .151

Приложение 6. ГЛУБИНЫ ЗАДЕЛОК КОНЦОВ РАССТРЕЛЬНЫХ БАЛОК

В КРЕПЬ СТВОЛА................155

Приложение 7. ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРО¹. ИЛЕЙ РАССТРЕЛЬНЫХ БАЛОК И

ПРОЗОДСЖОВ.................167

5

ВВЕДШИЕ

Производительность предприятий по добыче полезных ископаемых подземным способом неразрывно связана с пропускной сдосоо-ностыо их подъемных установок, надежность и безопасность эксплуатации которых в современных условиях интенсивного производства должна ооесдечиваться, прежде всего, правильным расчетом и проектированием всех компонентов подъемного комплекса, в том числе и армировки ствола.

Во Всесоюзном научно-исследовательском институте горной механики им.М.М.Федорова (бывший Институт горной механики и технической кибернетики им.M.U.Федорова) коллективом авторов в составе д.т.н., дроф.Н.Г.Гаркуши, к.т.н. В.И.Дворнико , к.т.н. А.П.Ветрова и к.т.н. Н.И.Шилинговского на основании обширных тео ретических и экспериментальных исследований, а также опыта реконструкции подъемных установок шахт Донбасса были разработаны "Временные указания по проектированию и расчету жестких армиро-вок вертикальных стволов шахт", содержащие методику расчета основных параметров армировки по условиям устойчивости движения’ подъемного сосуда в зависимости от его конструктивных особен--ностей, скорости и грузоподъемности.

В 1968г. "Вр*менные указания..." были утверждены Ыияугле-промом СССР и введены в действие в качестве нормативно-техничео-кого документа.

В связи о появлением новых прогрессивных схем армировок, необходимостью их расчета и внедрения в промышленности, а также решением ряда вопросов, которые не были или были недостаточно полно освещены по "Временных указаниях...", появилась необходимость в их корректировке.

Во ВНИИГМ им.М.М.Федорова а порядке выполнения приказа

6

Министра угольной промышленности СССР № 333 от 04*07.6От. и темы 0710507000 " Скорректировать действующие "Временные указания по проектированию и расчету жестких армировок вертикальных стволов шахт" разработана "Методика расчета жестких армировок вертикальных стволов шахт", которая является переработанной и дополненной редакцией "Временных указаний...". При этом были учтены предложения научно-исследовательских и проектных организации, опыт эксплуатации подъемных установок, результаты проведенных в последние годы теоретических исследований.

В новую редакцию методики внесены изменения и дополнения, касающиеся конструктивных особенностей системы "сосуц-армировка" и расчетов :

-    армировок с консольными ^одинарными и П-образными) расстрелами, а также с проводниками, диагонально расположенными относительно подъемного сосуда;

-    инерциальных и жесткостиых характеристик скипов и клетей;

-    элементов армировки на горизонтальные нагрузки;

-    глубины заделок концов расстрельных балок;

-    жесткостных характеристик упругих роликовых направляющих устройотв.

В разработке и подготовке отдельных разделов принимали участие: инж. В.К.Куриленко vpaзцeлн 1,^,3,4, п.п. ЬЛ, 5.2, 5.3,

5.4, 5.5.1, 5.5*3, 5.7, 5.5, при л. 2, 3, 4, 5, оощэл редакци я); инж. В .М .Кладов (пп. 5.3, 5.4, 5.8, при л. 4, 5, 6, 7J; к.т.н., о.н.с. П.И.Мавроди vn.5.8, прил.6'; инж. Ь.И.Пасюта ^п.5.5.2); инж. Я.В.Чирков (п.5.9).

Настоящая методика предназначена для определения основных параметров системы "сосуд-армировна" проектируемых и проверки

7

работоспособности действующих и реконструируемых подъемных установок угольных и горнорудных шахт по их исходным техническим характеристикам и применима для всех видев проводников, расстрелов и подъемных сосудов (противовесов) о направляющими устройствами скольжения или качения. Она является обязательным руководящим материалом при проектировании, строительстве и эксплуатации жестких армировок вертикальных стволов шахт.

"Методика расчета жестких армировок вертикальных стволов шахт" согласована с институтами ВНИИОЕЖ* "Центрогипрошахт", "Южгипрошахт" и "Роотовгипрошахт".

С введением в действие настоящей "Методики.утрачивают оилу "Временные указания по проектированию и расчету жестких армировок вертикальных стволов шахт", утвержденные г^инуглепромом СССР в 1968 гопу.

I, ОСНОВНЫЕ OHPEJXlEHlli И УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

/\ ,м - расстояние от горизонтальном плоскости, проходящей через центр масс груженого подъемного сосуда, до его ниннгх жестких направляющих устройств (рабочих или предохранительных);

£₀    -    большее расстояние по оси расстрела от крепи ствола

до проводника;

“ расстояния по оси расстрела от крепи ствола до / -той или j -ой связи;

$ ,м - расстояние от горизонтальной плоскости, проходящей через центр масс груженого подъемного сосуда, до его верхних жестких направляющих устройств (рабочих или предохранительных);

/*^,2 - лобовая (боковая) жесткость расстрела в месте креп-

о м

ления проводника;

_Cf\- лобовая (боковая) жесткость подъемного сосуда;

jf- коэффициент относительной жесткости армировки в лобовом (боковом) направлении;

Aj »м “ податливость j -ой связи;

—    -    относительное искривление проводника;

8

8 %м - зазор на сторону между рабочими поверхностями проводника и жестких направляющих устройств подъемного сосуда;

Sjj ■ § - коэффициент влияния (перемещение в / -ом сечении расстрела под действием единичной силы, приложенной в точке j бе? учета связей);

£ ,МПа - модуль продольной упругости материала;

9

g - эксцентриситет центра масс подъемного сосуда (характеристика несимметричности расположения жестких рабочих или предохранительных направляющих относительно центра масс груженого сосуда по вертикали); f ,М² —площадь поперечного сечения расстрельной балкм; у ,м - прогиб проводника;

- безразмерная функция жесткости проводника; fa ,ы - шаг армировки (расстояние между ярусами расстрелов); кг ,м² - момент инерции груженого поцьемного сосуда относительно его центральной горизонтальной оси, параллельной продольной оси сосуда; кг, м² - момент инерции груженого подъемного сосуда относительно его центральной горизонтальной оси, перпендикулярной продольной оси сосуда; с7,₍кг, м^ - момент инерции груженого подъемного сосуда относительно его центральной вертикальной оси;

—момент инерции поперечного сечения расотрельной балки относительно ее центральной вертикальной оси;

J*(6l 4

,м' - момент инерции поперечного сечения проводника в лобовом (боковом) направлений; d_p„ #м - момент инерции поперечного оечения вертикальной стойки рамы скипа в лобовом (боковом) направлении;

4

cJ »м - уорецненный момент инерции поперечных сечений стоек металлоконструкций клети в лобовом(боковом) направлении;

к - коэффициент, учитывающий влияние условия закрепления расстрела к крепи ствола на его жесгкостные характеристики;