ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ОСТ 12—14.130—79 «КОНВЕЙЕРЫ ЛЕНТОЧНЫЕ ШАХТНЫЕ ПОДЗЕМНЫЕ. МЕТОДИКА РАСЧЕТА»

МОСКВА

1982

Министерство угольной промышленности СССР

Академия наук СССР

Ордена Октябрьской Революции и ордена Трудового Красного Знамени Институт горного дела им. А. А. Скочинского

ИГД им. А. А. Скочинского

УТВЕРЖДЕНА

зам. начальника Технического управления Минуглепрома СССР

И. П. РЕМИЗОВЫМ

6 июля 1981 г.

ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ОСТ. 12—14.130—79 «КОНВЕЙЕРЫ ЛЕНТОЧНЫЕ ШАХТНЫЕ ПОДЗЕМНЫЕ. МЕТОДИКА РАСЧЕТА»

Москва

1982

Радиус переходного участка трассы определяется по п.2.4.3 стандарта для случая заполнения грузом горизонтального участка конвейера ( 5 = 10 тс):

_R = 1,4 S *6.. = lAIOOOOjliS = 500 w .

Чл

Пример 3.4. Проверка возмовности установки конвейера 1ЛБ100 в выработке, трасса которой и пункты погрузки показаны на рисунке 3.4. Углы fi*и fi₂ равны 14 и II⁰, L₁ = L₂ = 300 м; L₃= 350 м; Q₁ , Q_z и ^соответственно равны 190 , 220 , 90 т/ч.

Трасса конвейера заменяется эквивалентной ( Ь_э ~ 950 м) с постоянным углом наклона - arc tg 196/950 = 12°.

Три реальных грузопотока заменяются одним, поступающим на хвостовую часть конвейера. Его величина Q₃ находится из условия равенства затрачиваемой мощности на перемещение реальных грузопотоков и эквивалентного:

= 190 (950*0,035 - 300*0,24 - 650*0,19) + 220 (660*0,035 -- 650*0,19) + 90 (350*0,035 - 350 • 0,19) /950*0,035 - 300 х х 0,24 - 650*0,19 = 360 т/ч.

По графикам применимости конвейера 1ЛЫ00 получаем, что при угле наклона 12° и производительности 360 т/ч его длина Mo«ef быть не более 700 м, т.е. в данном случае необходимо установить два конвейера 1ЛБЮ0.

Рис. 3.4. Схема бремсберга с размещенными на нем пунктами погрузки

Пример 3.5.Проверка возмовности использовать конвейер 2ЛУ100 в выработке, трасса и пункты погрузки которой показаны на рисунке 3.5. Особенностью данной установки является работа в двига-

тельном или генераторном режимах при неполной загрузке конвейера, поэтому помимо режима с полной загрузкой конвейера по длине необходимо рассчитать граничные режимы. Эквивалентная нагрузка в данном случае (при Q₁ и /}₂, соответственно равных 300 и 200 т/ч) может быть определена аналогично примеру 3.3:

_ QttW+L'BinM+fq'+qjQ,, w₃-l₂su/_z)

³    L₁^,    +    L₁    sin    +    L_z    u_s-L_zsinJS₂

„ 300(1000*0.U35 t IUQQ.0.17) t (300 t 200)(300»0.035-500*0.21)_ 1000*0,035 + 1000*0,17 + 500*0,035 - 500*0,21

= 150 т/ч.

Угол наклона эквивалентной трассы f>₃ равен

В = arc tq — = arc to -2SL = 4°.

^J3    *    Ь_гор    *    1480

По графикам применимости конвейера 2ЛУ100 видно, что конвейер может быть установлен в такой выработке.

Рис. 3.5. Схема трассы конвейера 2ЛУ100

Производим тяговый расчет конвейера.

Исходные данные:

= 3,6 кг/м ;

^r    Q_ra - 42 кг/м (по п. 1.4.5 стандарта):

Цр1 = 20,4 кг/м;

а. = 16,5 кг/м; ^л    а = 28 кг/м (по п. 1.4.5 стандарта).

V =2 м/с;    ^пг2

Максимально допустимое тяговое усилие конвейера 2ЛУ100 определяется но п.1.4.1 стандарта*^:

W„ = ШМ- = ХС2-.5С0.0,85 _{ж к} „

⁰ Vk    2.1,2.1,1

Здесь и далее в формулы стандарта вводятся переводные коэффициен-ты, соответствующие системе МКГСС.

Максимальное усилие натяжения ленты $_тах для этого конвейера определяется по формуле п.1.4.2 стандарта (лента типа 2К300, количество прокладок - 6):

$р _ 100*300*6 _ p-г с К_} К!    “    9.0,85    "

Здесь = 0,^5 - принято для кратности среднего пускового тягового усилйя К_д , равного 1,3, и натяжного устройства, которое поддерживает постоянное натяжение ленты, сбегающей с привода. Сопротивление груженого уклонного участка верхней ветви

= [(42 ♦ 16,5 + 19,4).О,035-0,97 + 0,Г7 (42 + 16,5)] X х 1000 = 17,7 тс.

Сопротивление этого же участка без груза W₈" = [(16,5 + 19,4)>0,035.0,98 + 0,17.16,5)] .1000 = 4,05 тс. Сопротивление груженого бремсбергового участка верхней ветви W, = [(70 + 16,5 + 19,4).0,035-0,97 - 0,207(70 + 16,5)] х

х 500 =-7,15 тс.

Сопротивление этого же участка без груза

Wj* = [(16,5 + 19,4).0,035.0,97 - 16,5-0,207]-500 =-1.2 тс.

Сопротивление нижней ветви ленты

W_H =    [(16,5    +    3,1).0,035.0,97 + 0,207 16,5] -500 + 1000 х

х [(16,5 + 3,1).0,035.0,98 - 0,17.16,5] = 2,04 - 2,12 = 0.

Тяговое усилие конвейера при полной загрузке равно W * 17,7 - 7,1 = 10,6 тс.

Тяговый фактор привода А конвейера 2ЛУ100 равен 3,5 (при сС = 240° и/t* 0,3).

Тяговое усилие привода для режима с наибольшей потребляемой мощностью (при незагруженном бремсберговом участке) определяется по формуле

W = W + W_fl + W = 17,7 - 1,2 = 16,5 тс.

Оу    »б    ^п

Усилие привода для режима с наибольшей генераторной мощностью (при незагруженном уклонном участке) равно

W = w/^X + W. + W = 4,05 - 7,15 = -3,1 тс.

^вУ °Б ^н

Значение минимального натяжения ленты по условию ее провеса

М_р(<1п⁺ЯУ S'¹-^{2 (70 + 1б}*5) = °-⁸³ »•

Значение минимального натяжения ленты у привода по условию отсутствия ее пробуксовки для двигательного режима определяется по формуле

1MSH&J&0& = юл тс 3,5-1

Для определения значения минимального натяжения ленты у привода по условию отсутствия ее пробуксовки для генераторного режима формула п. 1,4.3 должна быть преобразована, так как при этом режиме наибольшее натяжение ленты меньше

Наибольшее натяжение ленты в этом случае равно где W_Bg - сопротивление бремсбергозой части верхней ветви ленты. Подставляя это значение в формулу п. 1.4.3 и решая ее относительно    получим

Для рассматриваемого примера К_тс= 1,9; К„= 0,75;Wg₆= 7,1 тс; Л =3,5. Подставляя эти значения в формулу/ получаем5 тс.

Таким образом, при генераторном режиме натяжное устройство должно поддерживать на ветви ленты, набегающей на привод, натяжение, равное 5 тс.

Режим работы конвейера с одним грузопотоком, равным 300 т/ч, не рассматривается, так как натяжения ленты при нем не будут превышать полученных для рассмотренных трех режимов. Диаграммы натяжений ленты для режимов с полной и частичной по длине загрузками показаны на рис. 3.6. При этом натяжение в середине верхней ветви будет на 12% превышать S_max. Для устранения перегрузки ленты может быть рекомендовано применение двухбарабанного привода, что дает,кроме того, одностороннее размещение приводных блоков. При равном распределения тягового усилия между приводами тяговый фактор привода А равен 6;5^_а= 5,2 тс. Наибольшее натяжение ленты уменьшится до 23 тс.

2 8 тс

Рис. 3.6. Диаграммы натякений в контуре ленты при различной загрузке конвейера 2ЛУ100:

а - прн полной по длине загрузке;6 - орк загрузке укловлол чаотж трассы; 0- пра загрузке бремсберговой части трассы

Таким образом, если натяжное устройство, расположенное на сбегающей с привода ветви ленты, будет поддерживать постоянным S_cg = 5,2 тс, то пробуксовки не будет при всех режимах загрузки конвейера, в том числе л при генераторном.

Производим тяговый расчет конвейера.

Масса груза, отнесенная к I м длины ленты, определяется: у_г= 0/3,6v= 1300/(3,6-3,15) = 115 кг/м.

Значение минимального натяжения в контуре ленты по условию ее провеса равно

«?"= 8 i_p ( ц_л) = 8-I,2-(44,5 + 115) = 1,5 тс. Сопротивление груженого горизонтального участка Urv=(lr⁺%%')^Lrvp^W3⁼ Ш5 + 44'^{5 +} 43,2).800.0,035 = 5,7 то. _г Сопротивление груженого наклонного участка ^WMOKA =[(¹¹⁵ + ⁴⁴>⁵ + 43,2).0,035 + 0,225 (115 + 44,5)]-100 =

= 5,3 тс.

Строим диаграмму натяжения ленты от точки сбегания ее с привода, принимая S_Bg = 3,6 тс (рис.3.8). При таком построения соблюдается также условие &_т    •

Допустимая нагрузка на I м длины ленты должна быть согласована с заводом-изготовителем. 11ри усилении става конвейера величина должна быть соответственно увеличена.

После введения отраслевого стандарта ОСТ 12.И.172 - 80 "Конвейеры ленточные шахтные. Основные параметры и размеры" значения допустимой величины массы груза определяются по этому стандарту.

Значение тягового усилия привода W₀ определяется по п.1.4.1 ОСТ 12.14.130-79:

102N у _ 102.75*0.85 _ ₂ и?

«    2*1,2*1,1    “ ’

Масса ленты типа БКНЛ-150 с четырьмя прокладками q_A равна 12,7 кг/м. Эквивалентный коэффициент сопротивления движению W₉ равен 0,035.

Значение максимального усилия натяжения ленты S_max равно 7,4 (п.1.4.2). Для пусковой перегрузки к_п = 1,6 (жесткое соединение двигателя с редуктором) К = 0,95.

Значение минимального натяжения ленты у привода по условию исключения ее пробуксовки при использовании полной прочности ленты определяется по формуле

²Д-7,А-0,95 ₌ 4,_{2 то},

Здесь А = 3,5 приji = 0,15 и а» 480°.

Значение S'_min при использовании тягового усилия привода W₀ вычисляется по формуле

Значение минимального натяжения в контуре ленты по условию ее провеса определяется:

) * 8-1*2 (97 + 12,7) *1,1 тс.

Значения удельных сопротивлений верхней и нижней ветвей ленты равны:

Кр=(Чг +    +    Ч    =    (97    +    12,7    +    20,4).0,035 =

= 4,2 кгс/м;

УДК 622.647.2 (083.96)

Настоящая инструкция разработала в дополнение к действующему отраслевому стандарту ОСТ 12.14.130-79 "Конвейеры ленточные шахтные подземные. Методика расчета" с целью показа на конкретных примерах методической последовательности и специфических особенностей выбора и расчета подземных ленточных конвейеров.

Инструкция предназначена для проектировщиков, работников угольных шахт, производственных объединений и комбинатов, связанных с проектированием и эксплуатацией конвейерного транспорта.

В соответствии с технической документацией на конвейеры, выполненной в системе единиц МКГСС, примеры расчета выполнены также в этой системе.

Инструкция составлена канд.техн.наук В.К.Колояровым.

Институт горного дела им. А. А. Скочинского (ИГД им. А. А. Скочинского), 1982

Масса груза, отнесенная к I и длины ленты, определяется по формуле

К    з,б.1,6

Тяговое усилие привода определяется по п.1.4.1 стандарта:

у - 102_./У_г^ ₌ 102*80*0.85 . _{2 9 тс} ^Wo ^    1,6*1,45    -²’^9ТС’

где к = к,» к₂* к₅ = 1,2*1,1*1,1 = 1,45.

Максимальное усилие ленты определяется по п.1.4.2:

_ 150*80*4 _ /- ____

TTkf- - 875^85 - ^{б>6 10>}

где к = 0,85 по приложению 2 для жесткого натяжного устройства / и 1,4, что обеспечивается турбомуфтами.

Значения удельных сопротивлений движению ленты:

для верхней груженой ветви

(<lr⁺1_A ⁺ V )    ⁺    Sin/ (    )    =

= (52 + 8,4 + 8,7).0,04 + 0,17 (52 + 8,7) = 13,1 кго/м; для нижней ветви W_H = -I кгс/м (по пЛ.4.10 стандарта). Значение тягового фактора привода А определяется по формуле

А = е^^л ( к_р+ I) - к_р - 2,46

при к. - I; е^м= 1,73;/ = 0,15; d = 210°.

Значения минимального натяжения: по условию допустимого провеса ленты

Си = ⁸ ер < I,* %) = 8*1,4 (52 + 8,7) = 0,7 тс; по условию исключения пробуксовки ленты при полном использовании \А/₀

S¹ . =    _s    з    з    тс.

Л-/    1,46    ’

Значения к_гс , к~ определены для жесткого натяжного устройства и 1,4.    '

max

re ^max    _    1x9*0.,85.».^ - л 35 _тс#

А    2,46

Одним из основных направлений совершенствования подземного транспорта угольных шахт является конвейеризация. К концу десятой пятилетки протяженность конвейеризированных выработок отечественных угольных шахт превысила 3300 км, т.е. увеличилась за последние 10 лет в полтора раза. Уровень конвейеризации наклонных выработок, служащих для транспорта угля из очистных забоев, на начало 1980 г. составил 85,3%, а горизонтальных -22,7%. Основная часть этих выработок оснащена ленточными конвейерами, позволяющими повысить пропускную способность конвейерных линий и снизить трудоемкость их обслуживания.

Распоряжением Минуглепрома СССР с 01.01.81 г. введен в действие ОСТ 12.14.130-79 "Конвейеры ленточные шахтные. Методика расчета”, разработанный МГД им.А.А.Скочинского совместно с Московским горным институтом и Донгипроуглемашем. Этим стандартом нормируются порядок и объем расчетов ленточных конвейеров, а также необходимые расчетные данные.

При составлении стандарта использованы опыт проектирования и изготовления ленточных конвейеров, а также результаты их испытаний и эксплуатации. Стандарт в целом позволяет повысить технический уровень изготовляемых конвейеров, ускорить разработку технической документации и избежать ошибок при проектировании.

В указанном стандарте предусматривается выполнение расчетов по двум вариантам:

рабочее проектирование конвейера для определенной области применения по диапазону углов наклона выработок - этот расчет выполняется заводом-изготовителем;

рабочее проектирование конвейера для конкретной выработки -этот расчет выполняется проектной организацией при индивидуальном изготовлении конвейера.

На основе второго варианта расчеты могут быть выполнены проектировщиками и эксплуатационниками. Например, при "привязке" серийных конвейеров к конкретной выработке возникает необходимость в проверке их длины, потребляемой мощности и других параметров. Кроме того, несмотря на наличие широкой номенклатуры серийных ленточных конвейеров, охватывающей требуемую область применения в выработках с углами наклона от -16 до +18°, возникает необходимость в индивидуальном проектировании и изготовлении их из узлов серийных конвейеров.

Методически второй вариант стандарта построен для выполнения расчетов при проектировании индивидуально изготовляемого конвейера. Однако у проектировщиков и эксплуатационников может возникнуть необходимость в выполнении тяговых расчетов, связанных с изменением параметров конвейера, поверочных расчетов и т.п. Этим обусловлена целесообразность разработки инструкции, позволяющей облегчить их выполнение.

2. МЕТОДИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ИНСТРУКЦИИ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ОСТ 12.14,130-79

Инструкция представляет собой сборник примеров расчета, разработанный с целью показа на конкретных примерах методической последовательности и специфической особенности расчета ленточных конвейеров в основном по второму варианту ОСТ 12.14.130-79. Кроме того, приведенные примеры позволяют облегчить использование данного стандарта для выполнения различных поверочных расчетов ленточных конвейеров. Инструкция содержит также методические указания по использованию графиков применимости конвейеров при наличии сложной трассы или нескольких пунктов погрузки.

Анализ запросов, присылаемых эксплуатационниками и проектировщиками, выявил ряд трудностей, возникающих при выборе и проектировании ленточных конвейеров:

из-за наличия нескольких пунктов погрузки и переменного угла наклона выработки нельзя производить прямой выбор конвейера по графикам применимости;

конвейер используется в условиях, не соответствующих его области применения (по виду и плотности груза, углу наклона выработки и т.п.);

для улучшения эксплуатационно-технических показателей конвейера или в силу организационно-технических причин необходимо производить изменение его технических параметров или сборочных единиц (типа ленты, установленной мощности привода и т.п.);

из-за отсутствия серийного конвейера для данной области применения производится проектирование индивидуального конвейера, для которого необходимо определить параметры и количество сборочных единиц.

Следует отметить, что все изменения, вносимые в конструкцию конвейера, а также изменение его области применения должны быть приведены в соответствие с действующим "Положением о порядке изменений конструкций..."[I].

Б приведенных ниже примерах все обозначения, формулы и таблицы, необходимые для проведения расчетов, приняты в соответствии с ОСТ 12.14.130-79 "Конвейеры ленточные шахтные. Методика расчета". Учитывая наличие у эксплуатационников технической документации на конвейеры, выполненной в системе единиц ЫКГСС, примеры расчета также выполнены в этой системе. При этом требуемая эксплуатационная производительность конвейера и максимальный минутный грузопоток принимаются в качестве исходных данных, так как методика их определения дана в "Основных положениях по проектированию подземного транспорта новых и действующих угольных шахт" и в "Правилах..." пользования ими[2]. В приложег-ниях приведены характеристики конвейерных лент и приводов, необходимые для проведения расчетов.

3. 11РИМЕРЫ РАСЧЕТОВ ПО ВЫБОРУ КОПВЕлЙРОЬ С ПОаВДЬЮ ГРАФИКОВ ПРИМЕНИМОСТИ

пример 3.1. проверка возможности установки конвейера 1АУ120 в выработке с трассой, имеющей участки длиной 370 и 440 м с углами наклона соответственно II и 3° (рис. 3.1,а). Загрузка конвейера производится в хвостовой части, эксплуатационная производительность/? равна 750 т/ч.

Трасса конвейера заменяется эквивалентной, имеющей постоянный угол наклона. При этом длина конвейера/. , длина горизонтальной проекции трассы L_rop , высота подъема груза Н равны соответственно ЬОО, 795 и 9,5 м. Угол наклона эквивалентной трассы определяется из выражения fo^arctg-£— = &rc7^е.

Но графику применимости конвейера 1ЛУ120 получаем, что при угле наклона 7° и производительности 750 т/ч, его допустимая длина равна 800 м. Таким образом, конвейер 1ЛУХ20 может быть применен в данной выработке.

Пример 3.2. Проверка возможности установки конвейера 1ЛБ100 в выработке с трассой, состоящей из участков длиной 370 и 410 м с углами наклона соответственно 15 и 10° (рис. 3.1,£). Загрузка конвейера производится в хвостовой части, эксплуатационная производительность 5 равна 250 т/ч. Трасса конвейера заменяется эквивалентной, имеющей постоянный угол наклона. При этом L_g-780 м, L_r0p = 770 м, Н = 170 м. Угол наклона эквивалентной трассы определяется из выражения

А = ^arcl9 L~ ⁼    *9    770    ^{= 12030}'•

^иГО/7

По графику применимости конвейера 1ЛБ100 получаем, что при этом угле наклона и производительности 250 т/ч длина конвейера может быть 950 м.

а.

Рис. 3.1. Схемы трасс конвейеров: а - уклонного \6~ броме соргового

Пример 3.3. Проверка возможности использования конвейера 2ЛУ12Ш в выработке, трасса которой и пункты погрузки показаны на рис. 3.2. При этом L₀ , L_i , i_£ соответственно равны 1000, 400 и 300 м, a J3₇- 14°. Величины реальных грузопотоков Q_f и Q₂ равны соответственно 400 и 600 т/ч.

Трасса конвейера заменяется эквивалентной с постоянным углом наклона

- hO

1400

Два реальных грузопотока заменяются одним эквивалентным Q,, поступающим на хвостовую часть конвейера. Определить грузопоток Q₃ по п.2.2.9 стандарта нельзя, так как трасса имеет разные углы наклона, что формулой п.2.2.9 не учитывается. Величина его определяется из условия равенства затрачиваемой мощности на перемещение реальных грузопотоков и эквивалентного, а величина эквивалентного коэффициента сопротивления движению ленты принимается согласно приложению 4 стандарта:

^w$ ⁺ⁱ2⁵ⁱⁿfii)/^Lr₀p К *!‘,abP₁-

= 400 (1400*0,035 + 400*0,24) + 600 (300*0,035*0,97 +

+ 300*0,24)/ 1400*0,035 + 400*0,24 = 750 т/ч.

Далее по графикам применимости конвейера 2ЛУ120В определяется возможность применения конвейера длиной 1400 м с углом наклона 4° и производительностью 750 т/ч.

Эта проверка может быть осуществлена с помощью тягового расчета.

Исходные данные для расчета:

= 43,2 кг/ы j    Игр,"    ЗЪ    кг/мСопределяется    по    п.    1.4.5

Цр = 13,6 кг/м;    стандарта);

<1_Л = 44,4 кг/м; Чгр_г~ 53 ^кг/^ы ^определяется по п. 1.4.5 V =3,15 м/с ;    стандарта),

лента типа РТЛ0-2500;

Тяговый расчет производится по разделу 2.3 стандарта. Сопротивление верхней груженой ветви W_e равно

VB VVq,„_f)WA> a,-h)[lb⁺ я,'■ «»А⁺

⁺ ^ЛЯ^Яг_Р)] ⁺ ^[(ч_гр,⁺Я_ъ⁺Я_Р^Я^₃ ^c°^sj>,⁺sinfi (?,■⁺

⁺?0> ⁺?n,)]⁼K⁴⁴>^{it + 43}>² + 35)*0,055-1000]+ (400 - 300) х

х [144,4 + 43,2 + 35).0,035 + (44,4 + 35).0,24]+ 300 *

[(35 + 53 + 43,2 + 44,4).0,035 + 0,24 (44,4 + 35 + 53)]= 18 тс. Сопротивление нижней ветви вычисляется по формуле K ⁼ (4A ^{+ l}lp)^W3^LK^C0Sfi-^^LK^SLnfi⁼ (44»^{4 + 13}»^{6) х} х0,035.1440 - 44,4*400.0,24 = -0,5 тс.

Тяговое усилие привода W равно

W - W_e + W„ = 18-0,5 = 17,5 тс.

Допустимое тяговое усилие привода W₀ для конвейера 2ЛУ120В определяется по п. 1.4.I стандарта:

ш - ЮОО-А^ _ 1000*1000.0.85 _ 1000.1000*0.85 _

⁰ VK    V    к    ’    3,15-1,2*1,1

= 209000Н =20,9 тс.

Следовательно, W< W₀ .

Максимальное допустимое усилие натяжения ленты 5_тах (n.1.4.2 стандарта) равно

So _ 2500.120 _ z_q п

^кэ ^к$ " ⁸’⁵*⁰’⁸⁹ ‘ '

Коэффициент к„ определяется по приложению 2 стандарта для кратности пускового момента к_п- 1,6 и жесткого натяжного устройства.

Значение минимального натяжения в контуре ленты по условию ее провеса S_min определяется по формуле п. 1.4.4- стандарта:

Sim = St_p (<f_r + <l_A)=e-l,Z (44,4 ₊ 35 + 53) = 1,3 то.

Значение минимального натяжения ленты у привода по условию ее пробуксовки    определяется    по    п.    1.4.3. Учитывая, что

коэффициент запаса прочности ленты в данном случае превышает расчетный, в формулу этого пункта вместо S_/r?ilA подставляется W :

,    *    _К_ГС W к_я 2^Г7_Л5.,0_Л8? _{= 8 2 тс#}

^{0 ти}> А -1    4

Значение коэффициента К_тс принимается по приложению 3 стандарта для К_л= 1,6. Тяговый фактор привода А для условия равного распределения нагрузки между двумя приводными барабанами определяется по п.1.3.6:

А -    + 1)-к_р-с V*"(i + I) - I = 3-2 - I = 5.

Угол обхвата второго барабана лентой равен 210° (3,66 рад), коэффициент тренияji - 0,3.

Строим диаграмму натяжения ленты методом обхода по контуру ленты, начиная с точки сбегания ленты с привода (рис. 3.3). Получаем S_c5 = 8,2 тс; S₁ = 3,9tc;S₂ = 7,7 тс; S₅ = Юте; S_H$ =

Таким образом, по основным факторам (натяжению и потребляемой мощности) конвейер 2ЛУ120В может быть установлен в данной выработке.