Украинский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт по обогащению и брикетированию углей
"У КРНИИУГЛЕОБОГ АШЕНИЕ"
РЕКОМЕНДАЦИИ
по борьбе с измельчением антрацита на транспортно-погрузочных процессах
Лаборатория технологии обогащения и рассортировки энергетических углей и антрацитов
г.Ворошиловград, 1972
Параметр oiQ определяется из следующего выражения
d0 = O'70 ^6
К
Ы. г берется из табл. 1, d0 находится потенцированием
4 d0.
Пример 1. Известен ситовый состав исходного антра- |
цита (табл. 2) |
Таблица 2 |
Классы, мм |
! 0-6 ! 0-13 ! 0-25 ! 0-50 |
Выход '(Обозначения |
j Уб ; С7*з [ У2,s | Jso |
! Значения |
! 38.6 ! 50,0 ! 59,7 ! 69,7 1- 4- -I I |
/ 100 О • Обозначения |
j ] Учз j У25 j У50 |
J j Значения |
} 0,2017 j 0,0 (-0,1706 J -С,3617 |
|
Из табл. 1 берем значения — и вносим
'V*
их в последнюю строку табл. 2.Подставляя найденные значения у. в уравнение ( 2 ) , получим
К - -1,9 . 0,2017 + 0,0 + 0,54 (-0,1706) + 0,36(-0,3617) = -0,6056
Подставляя в уравнение (3 ) значение из табл. 2 и найденное значение К, получим
= 0,78 - -1,11
' -0,6056
По таблице антилогарифмов находим
cL0 « 12,9 мм
2. Определение приращении параметров распределения по факторам, действующим при измельчении антрацита
Для перепадов транспортных потоков:
дк = ю"2 . 0,15 ткр Cojj> Algcl^ ю"2 . o,67 ткрСлм js Для бункеров (при выгрузке):дк = ю“5 . к, яfp ггэ Algol- ю"5 . к2 иГР ггэ
В формулах (4 ) - ( 7 ) :
772. - жесткость отражающей поверхности, которая для
различных материалов принимает различные значения:
- для металла и бетона 771 = 1,
- для конвейерной ленты W * 0,9t
- для рядового угля 771= 0,8,
- для штыба 771 = 0,6;
h - высота свободного падения угля, м;
J5 - угол наклона отражающей поверхности, град ;
Н - высота слоя угля в бункере (обычно равна высоте бункера), м;
У - объёмный вес антрацита, т/м3;
'1^ - объём эллипсоида вторичного движения, м3, принимается согласно диаграмме, разработанной Квапи-лом ( см. рис. 1 );
Р - индекс измельчаемости антрацита определяется по формуле
Р = 0.9 - 2AJ - 0,02 (4 -у ) + 0,04 fn
Высото tfyn*tpa | |
Рис. 1. Номограмма для определения объёма эллипсоида вторичного
движения |
- коэффициент крепости по шкале Протодьяконова;
- содержание класса 0-6 мм, %;
Хп “ содержание породы > 25 мм, %;
и - коэффициенты пропорциональности,' в зависи
мости от высоты бункера принимают значения, определяемые из следующих выражений
Kj = 1 - 0,05 Я (8 )
К2 « 4 - 0,2 Н (9)
Пример 2. Антрацит, имеющий ситовый состав, указанный в табл. 2, разгружается из бункера высотой Н = 8 м в железнодорожный вагон. Расстояние от разгрузочного отверстия бункера до днища вагона - 3 м. Крепость антрацита по шкале Протодьяконова f в 2,0, содержание породы > 25 мм Тп = 10%, объёмный вес X ~ 1 т/м . Нужно определить ситовый состав антрацита, загруженного в вагон. Измельчение антрацита в данном случае происходит в две стадии: сначала происходит истирание в бункере при движении кусков в стеснённом состоянии, затем дробление на перепаде бункер - вагон.
Параметры исходного (в данном случае находящегося в бункере) антрацита были определены в примере 1 :
К =-0,6056, d0= 1,11
По диаграмме, изображенной на рис. 1, определяем объём эллипсоида вторичного движения
% = 80 мЭ.
По уравнениям ( 8 ) и ( 9 ) находим Кг = 0,6 , К2 - 2,4.
Определяем индекс измельчаемостн Р = 9,9 - 2,4 . 2 - 0.02.38,6 (4 - 2 ) + 0,04.10 = 4,0.
По формулам (6) , (7) определяем приращение параметров распределения при выгрузке бункера
А К - 0,6 . 8 . 1 . 4 . 60 . 10~° = 0,0115,
A-tcj. cL0j- 2,4 . 8 . 1 . 4 . 60 . ю"5 = 0,0460.
Высоту перепада при загрузке вагона принимаем равной расстоянию от разгрузочного отверстия бункера до верхней кромки борта вагона плюс половина высоты борта, т. е.
h * 2,0 м.
Для рядового антрацита 7YI = 0,8. Предполагается, что поток угля падает на откос угля, находящегося в вагоне, т. е. = 40°.
По формулам (4), (5) определяем приращения параметров распределения при измельчении антрацита на перепаде бункер - вагон
ДК2 - 1СГ2 . 0,15 . 0,8 . 2,0 , 4 . 0,766 = 0,0074 = Ю'2 . 0,67 . 0,8 . 2,0 . 4 . 0,766 = 0,0405
Находим суммарные приращения параметров Л К =AKj + ДК2 - 0,0115 + 0,0074 = 0,0189 аЦ ctB= A tycLoi+ A lyciof 0,0460 + 0,0405 л; 0.09.
3. Определение параметров распределения измельченного антрацита
Так как параметры распределения при измельчении антрацита уменьшаются, то
(ю)
Ц d'o= If do - A If cLa
Пример 3. По условиям примера 2 определить — метры распределенпя антрацита, загруженного в железнодорожный вагон. В примере 1 определены параметры распределения исходного антрацита
К - -0,6056, If cL0 = 1,11
В примере 2 определены приращения параметров распределения при измельчении антрацита в бункере и на перепаде бункер-вагон
ЛК = 0,0189, Л If cL0 = 0,0865
По формулам 10 и И находим параметры распределения измельченного антрацита
к' = -0,6056 - 0,0189 •* - 0,6245
if ot'o= 1,11 - 0,09 = 1,02.
4. Расчёт ситового состава измельченного антрацита по новым параметрам распределения
Для расчета используются следующие формулы:
У-е = к/ (о,78 - if, cl'0)
U',з= к' (mi - if do)
. , (13
f 25= К '(1,40- if ci0)
fso= K' (1’70 - tf «£>
По вычисленным uf из табл.^ 1 определяем выход подрешетных продуктов У' , , У^0 измель
ченного антрацита.
Пример 4. По параметрам распределения, определенным в примере 3, рассчитать ситовый состав антрацита. В примере 3 было определено
К ' = -0,6245
fy. oL'0= 1,02
По формулам ( 13 ) производим вычисления
-0,6245 (0,78 - 1,02 ) = 0,1499 у/з = -0.6245 ( 1,11 - 1,02 ) = -0,0562 -0,6245 ( 1,40 - 1,02 ) = -0,2373 -0,6245 (1,70 - 1,02 ) = -0,4247
По табл. 1 определяем = 41,5%, С^3 = 53,2, У25~
Классы, , __мм J
Выход, % !
25-50 ! 450
-------1--------
9,4 ! 27,3
- 63,3, У50~ 72,7. Этим значениям У соответствует следующий ситовый состав:
0-6 » 6-13 ! 13-25
------1---------1--------
41,5 ! 11,7 ! 10,1
Сравнивая этот ситовый состав с исходным (пример 2), приходим к выводу, что в результате измельчения при выгрузке и на перепаде бункер-вагон выход класса 0-6 мм увеличился на 2,9%, а выход класса 450 мм сократился на 3%.
При пользовании табл. 3 следует иметь в виду, что
при У ^ 50% у у 0, при У = 50% ^ = 0 и при
У У 50% у ^ О» Поэтому при У у 50% значения у. из
таблицы надо брать со знаком "минус" При определении У по данному значению у. следует также обращать внимание на знак при у . При у У 0 целые значения У берутся из левого крайнего столбца, десятые доли - из
верхней строки. При О целые значения Э берутся
из правого крайнего столбца, десятые доли - из нижней строки.
5. Определение приращений параметров распределения при измельчении антрацита на прочих транспортно-погрузочных процессах
Обширный статистический материал, накопленный в течение длительного периода времени при исследовании измельчения угля на шахтах, сортировках и обогатительных фабриках, позволил определить значения приращений, которые принимают параметры распределения при измельчении антрацита на различных участках схемы транспорта и различных транспортно-погрузочных операциях. Сведения об изменении параметров распределения приведены в табл. 3.
Таблица 3 |
|
, Приращение |
параметров |
Процессы |
; д к |
; A fycL0 |
1 |
? 2 |
! 3 |
Транспортирование по лаве (на 100м длины траиспорта): |
|
|
скребковым кон -вейером |
0.0150-0,0350 |
0,0600-0,1400 |
по металлическим
(эмалированным)
рештакам |
0,0200-0.1000 |
0,0800-0,4000 |
по почве |
0,0500-0,1000 |
0,2000-0,4000 |
|
Переход с конвейера: |
на скребковый кон-
вейео (0,4-0,5 м) 0,0010-0,0025
на ленточный кон-
вейер (0,6-1,Ом) 0,0005-0,0015
в вагонетку ( 1,2 -
-1,8 м) 0,0050-0,0080
из вагонетки в бункер (4,5- 10,0м)
Транспортирование по горизонтальным выработкам (на 100 м длины транспорта):
скребковым конвейером (без перегрузок)
ленточным конвейером (без перегрузок)
вагонетками
Транспортирование по скату (на 100 м)
Транспортирование по наклонным выработкам (на 100 м длины):
концевым и бесконечным канатом
ленточным конвейером (без перегрузок)
скипом
Подъём по вертикальному стволу:
скипом 0,0006-0,0017
0,0002-0,0018
0,0150-0,0350
0,0180-0,0380
0,0005-0,0013
0,0002-0,0005
0,0045-0,1100
0,0002-0,0006
0,0003-0,0027
0,0002-0,0006
0,0020-0,0060
0,0200-0,0320
0,0600-0,1200
0.0720-0,1520
0,0020-0,0052
0,0008-0,0020
0,0180-0,4400
0,0008-0,0024
0,0012-0,0108
0,0008-0,0024
0,0024-0,0068
0,0008-0,0072
1 ! |
2 ! |
3 |
Складирование : |
|
|
укладка в отвал |
0,0180-0,1000 |
0,0720-0,4000 |
перемещение угля по складу (на 100м): |
|
|
а) скреперной установкой |
0,0450-0,1050 |
0,1800-0,4200 |
б)бульдозером |
0,1000-0,1150 |
0,4000-0,4600 |
Данные табл. 3 позволяют вести оперативный ориентировочный расчет ситового состава угля, который подверга -ется измельчению на траиспортно - погрузочных операциях.
6. Расчет ситового состава антрацита в диапазоне крупности 0-6 мм
Описанный метод позволяет рассчитать ситовый состав антрацита в диапазоне 6-50 мм. Статистическими исследованиями установлено, что предложенное уравнение распределения ( 1 ) может быть распространено и на диапазон крупности 0-6 мм, но при этом числовые значения параметров распределения могут значительно отличаться от тех, которые имеют место для диапазона 6-50 мм. Поэтому для определения выхода классов крупности в диапазоне 0-6 мм нельзя использовать параметры распределения, которые рассчитываются для диапазона 6-50 мм.
Выполненные исследования гранулометрических составов шахтопластов Донецкого бассейна позволили определить ряд соотношений между выходами стандартных классов крупности, которые дают возможность рассчитать ситовый состав антрацита в диапазоне 0-6 мм. Для этого необходимо знать выход подрешетного продукта на ситах с размерами отверстий 6 и 25 мм ( У и ).
В рекомендациях приведены результаты исследований процессов измельчения угля на стендовой установке и в производственных условиях, изложен метод прогнозирования ситового состава угля, подвергающегося измельчению при транспортно-погрузочных операциях, рассмотрены основные методические положения оптимизации конструктивных параметров перегрузочных устройств для перепадов потока и ступенчатых спусков для бункеров.
Рекомендации разработали инженеры В. П. Воронков
Л. Ф. Орлов
Под общей редакцией канд.техн.наук
Выход подрешетного продукта в диапазоне крупности 0--6 мм можно определить по следующим эмпирическим формулам:
|
( X )2 |
|
^0,5 “ 0*3 |
6 |
( 14 ) |
У 25 |
|
( X )2 |
|
= 0,5 - |
b |
(15) |
У 2 5 |
|
X - 0,87 |
|
( 16 ) |
3 |
N :v |
|
П. МЕТОДЫ И СРЕДСТВА БОРЬБЫ С ИЗМЕЛЬЧЕНИЕМ АНТРАЦИТА НА ПЕРЕПАДАХ ТРАНСПОРТНЫХ ПОТОКОВ
ВВЕДЕНИЕ
В результате измельчения антрацита при транспортировке от выемочного участка, в технологических схемах поверхностных комплексов шахт, сортировок и обогатительных фабрик образуется до 17% штыба. Это приводит к снижению товарной стоимости 1 т энергетических углей и антрацитов на 1,5-2,5 руб. и к увеличению затрат при переработке 1 т на 0,1-0,2 руб. К отрицательным последствиям измельчения следует также отнести значительную трансформацию гранулометрической характеристики угля, что затрудняет получение информации о ситовом составе, которая необходима при проектировании шахт и обогатительных фабрик для выполнения экономических обоснований, выбора метода обогащения, расчета качественно-количественных схем, определения типа и количества технологического оборудования, планирования показателей по выпуску и выход сортового топлива.
Существующие методы /~\, 2J позволяют рассчитать ситовый состав только при выемке (в лаве). Изложенный в настоящих рекомендациях метод прогнозирования ситового состава угля при измельчении на транспортно-погрузочных процессах комплексно дополняет метод прогнозирования при выемке и позволяет по характеристикам физико-механиче -ских свойств угля, схем и средств транспорта производить инженерный расчет ситового состава топлива.
В последовательности процессов, вызывающих значительное измельчение угля, первое место занимают перегрузочные пункты, второе - бункеры. На семи обследованных в Донбассе обогатительных фабриках имелось от 20 до 36 перепадов с высотой от 1 до 5 м и более, в том числе: до 1м - от 4 до 15, 1 - 2м - от 2 до 11, 2-3 м - от
2 до 7 и более 3 м - от 5 до 14 перепадов.
Перепады потоков оборудованы несовершенными перегрузочными устройствами, вследствие чего антрацит при пере-
грузках подвергается ударным нагрузкам и измельчается.
Для борьбы с измельчением угля в бункерах обычно уста -навливают ступенчатые (каскадные) или спиральные спуски, однако их применение сдерживается из-за отсутствия эффективных и надёжных в эксплуатации конструкций.
В настоящих рекомендациях изложена методика оптимизации конструктивных параметров перегрузочных устройств, описаны конструкции желобов со специальной конфигурацией днища и с просеивающей поверхностью, ступенчатых спусков с амортизирую ишми полками.
Применение спусков позволяет уменьшить измельчение угля при загрузке бункера. Однако процесс измельчения продолжается и при выгрузке угля из бункера. В процессе выгрузки происходит крошение острых граней и реализация макродефектов структуры зёрен при их относительных перемещениях в стесненном состоянии. Для борьбы с измельчением угля при выгрузке бункеров предложен метод, который позволяет снизить внутреннее давление сыпучего материала и величину относительных перемещений кусков угля.
Методы и средства борьбы с измельчением антрацита испытаны в промышленных условиях. Изготовление устройств по заказам предприятий освоено на экспериментальной базе института "УкрНИИуглеобогащение".
Внедрение комплекса разработанных устройств на одном предприятии позволяет за счёт уменьшения измельчения увеличить выход крупно-средних сортов на 0,5-0,8% и получить экономический эффект от 40 до 90 тыс. руб.
1. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ СИТОВОГО СОСТАВА АНТРАЦИТА ПРИ ИЗМЕЛЬЧЕНИИ НА ТРАНСПОРТНО-ПОГРУЗОЧНЫХ ПРОЦЕССАХ
Метод основан на теоретически и экспериментально установленной закономерности изменения параметров уравнения характеристики крупности при измельчении антрацита.
Установлено, что уравнение характеристики крупности антрацита в диапазоне от 6 до 50 ым имеет вид
где J - выход поцрешетного продукта, %, при рассеве на сите с размером отверстий cLx , мм;
К - параметры распределения.
Параметр CL0 представляет собой медианный диаметр, он принимает значения от 3 до 30 мм. Параметр К - угловой коэффициент графика уравнения ( 1 ) в координатах
¥-*jsl?2- *
он принимает значения
-1,2.
При измельчении антрацита параметры распределения уменьшаются. Так, если параметры распределения исходного антрацита cL0 и К. то после измельчения угля они принимают вид d'0 = cl0- A dо и K/s К - АК. Прирашения параметр ров AcLq и ДК прямо пропорциональна факторам, определяющим степень измельчения угля.
Метод прогнозирования включает в себя следующие этапы;
1. Определение параметров распределения исходного антрацита по результатам ситового анализа Параметр К определяется по следующей формуле;
к - '-вув * У* + °-54у*г+ °-36^ , (2)
где U-pQ обозначают соответственно Za}^~ 2<Lt...,
У> ЮО — Зяо м п
----~. Индексы при J указывают на размер диа-
0 о so - -
метра отверстия сита. Значения функции U -
приведены в табл. 1.
а |
1 ~ |
г~Г |
1 2~ |
1 з- |
1 4 |
0 |
|
2,9996 |
2,6981 |
2,5215 |
2,3962 |
1 |
1,9966 |
1,9538 |
1,9156 |
1,8804 |
1,84 78 |
2 |
1,6902 |
1,6686 |
1,6479 |
1,6282 |
1,6093 |
3 |
1,5096 |
1,4950 |
1,4807 |
1,4669 |
1,4535 |
4 |
1,3802 |
1,3691 |
1,3581 |
1,3476 |
1,3371 |
5 |
1,2788 |
1,2697 |
1,2608 |
1,2521 |
1,2435 |
6 |
1,1951 |
1,1872 |
1,1798 |
1,1724 |
1,1653 |
7 |
1,1235 |
1,1185 |
1,1103 |
1,1038 |
1,0972 |
8 |
1,0607 |
1,0550 |
1,04 92 |
1,0433 |
1,0374 |
9 |
1,0047 |
0,9995 |
0,9943 |
0,9891 |
0,9840 |
10 |
0,9542 |
0,9494 |
0,9447 |
0,9399 |
0,9353 |
11 |
0,9080 |
0,9036 |
0,8992 |
0,8949 |
0,8905 |
12 |
0,8653 |
0,8612 |
0,8571 |
0,8531 |
0,8491 |
13 |
0,8255 |
0,8220 |
0,8179 |
0,8195 |
0,8104 |
14 |
0,7884 |
0,7847 |
0,7811 |
0,7776 |
0,7741 |
15 |
0,7533 |
0,7499 |
0,7466 |
0.7432 |
0,7399 |
16 |
0,7202 |
0,7169 |
0,7138 |
0,7105 |
0,7074 |
17 |
0,6886 |
0,6855 |
0,6825 |
0,6794 |
0,6764 |
18 |
0,6586 |
0,6556 |
0,6527 |
0,6498 |
0,6469 |
19 |
0,6297 |
0,6268 |
0,6240 |
0,6213 |
0,6185 |
20 |
0,6021 |
0,5993 |
0,5967 |
0,5940 |
0,5913 |
------Г
1 |
t |
9 |
~~Г ------Г
; 8 i |
7 |
! 6 |
Таблица 1 |
|
|
|
|
‘I--- |
I--------7
» i |
|
5 ; |
6 ! |
7 |
! 8 |
j 9 |
|
2,2889 |
2.2193 |
2,1520 |
2,0934 |
2,0418 |
1,9956 |
99 |
1,8174 |
1,7889 |
1,7621 |
1,7369 |
1,7129 |
1,6902 |
98 |
1,5911 |
1,5736 |
1,5568 |
1,5405 |
1,5248 |
1,5096 |
97 |
1,4404 |
1,4278 |
1,4155 |
1,4034 |
1,3916 |
1,3802 |
96 |
1,3267 |
1,3168 |
1,3071 |
1 ,2974 |
1,2880 |
1,2788 |
95 |
1,2350 |
1,2269 |
1,2186 |
1,2106 |
1,2028 |
1,1951 |
94 |
1,1597 |
1,1507 |
1,1440 |
1,1370 |
1,1300 |
1,1235 |
93 |
1,0909 |
1.0849 |
1,0789 |
1,0727 |
1,0668 |
1,0607 |
92 |
1.0319 |
1.0265 |
1,0207 |
1,0153 |
1,0103 |
1,0047 |
91 |
0,9788 |
0,9739 |
0,9689 |
0,9640 |
0,9590 |
0,9542 |
90 |
0,9306 |
0,9260 |
0,9215 |
0,9170 |
0,9124 |
0,9080 |
89 |
0,8862 |
0,8821 |
0,8778 |
0,8735 |
0,8694 |
0,8653 |
88 |
0,8451 |
0,8411 |
0,8373 |
0,8333 |
0,8294 |
0,8255 |
87 |
0,8067 |
0,8030 |
0,7993 |
0,7956 |
0,7920 |
0,7884 |
86 |
0,7706 |
0,7671 |
0,7636 |
0,7602 |
0,7567 |
0,7533 |
85 |
0.7332 |
0,7332 |
0,7299 |
0,7266 |
0,7233 |
0,7202 |
84 |
0,7043 |
0,7010 |
0,6979 |
0,6948 |
0,6917 |
0,6886 |
83 |
0.6734 |
0,6704 |
0,6675 |
0,6644 |
0.6616 |
0.6586 |
82 |
0,6440 |
0,64 11 |
0,6380 |
0,6354 |
0,6326 |
0,6297 |
81 |
0,6157 |
0,6130 |
0.6102 |
0.6076 |
0,6047 |
0,6021 |
80 |
0,5886 |
0,5860 |
0,5833 |
0,5807 |
0,5781 |
0,5754 |
79 |
5 |
i
4 ; |
3 |
1 “
i 2 |
T
i 1 |
“T 7
; о ; |
C1 |
|
|
i
i
-н
i
i
°! _ 1 1
! |
im |
2_ |
_i_3 |
4 |
21 |
0,5754 |
0,5726 |
0,5702 |
0,5676 |
0,5651 |
22 |
0,3497 |
0,5471 |
0,5447 |
0,5421 |
0,5396 |
23 |
0,5249 |
0,5223 |
0,5198 |
0,5175 |
0,5150 |
24 |
0,5007 |
0,4981 |
0,4958 |
0,4935 |
0,491 1 |
25 |
0,4771 |
0,4748 |
0,4725 |
0,4702 |
0,4679 |
26 |
0,4542 |
0,4520 |
0,4498 |
0,4475 |
0,4453 |
27 |
0,4320 |
0,4298 |
0,4276 |
0,4254 |
0,4232 |
28 |
0,4101 |
0,4080 |
0,4058 |
0,4038 |
0,4016 |
29 |
0,3888 |
0,3867 |
0,3847 |
0,3825 |
0,3804 |
30 |
0,3680 |
0,3659 |
0,3638 |
0,3617 |
0,3598 |
31 |
0,3476 |
0,3454 |
0,3434 |
0,3414 |
0,3395 |
32 |
п,3273 |
0,3253 |
0,3234 |
0,3214 |
0,3194 |
33 |
0,3075 |
0,3056 |
0,3036 |
0,3016 |
0,2998 |
34 |
0,2880 |
0,2863 |
0,2842 |
0,2823 |
0,2804 |
35 |
0,2688 |
0,2669 |
0,2650 |
0,2632 |
0,2613 |
36 |
0,2500 |
0,2480 |
0,2460 |
0,2442 |
0,2422 |
37 |
0,231! |
0,2294 |
0,2274 |
0,2256 |
0,2238 |
38 |
0,2127 |
0,2108 |
0,2089 |
0,2071 |
0,2052 |
39 |
0,1942 |
0,1925 |
0,1906 |
0,1888 |
0,1869 |
40 |
0,1761 |
0,1744 |
0,1727 |
0,1706 |
0,1688 |
41 |
0,1580 |
0,1562 |
0,1544 |
0,1526 |
0,1510 |
42 |
0,1402 |
0,1383 |
0,1367 |
0,1348 |
0.1331 |
43 |
0,1225 |
0,1206 |
0,1189 |
0,1173 |
0,1152 |
44 |
0,1048 |
0,1032 |
0,1013 |
0,0993 |
0,0976 |
45 |
0,0871 |
0,0852 |
0,0835 |
0,0820 |
0,0802 |
46 |
0,0697 |
0,0679 |
0,0662 |
0,0645 |
0,0626 |
47 |
0,0522 |
0,0503 |
0,0478 |
0,0457 |
0,0443 |
48 |
0,0346 |
0,0331 |
0,0315 |
0,0295 |
0,0278 |
49 |
0,0174 |
0,0157 |
0,0138 |
0,0121 |
0,0103 |
|
; | |
9 |
1 8 |
! 7 ! |
6 |
5 |
’T-------r-
i 6 i |
7 |
i
___§___| |
______ |
----1 |
|
0,5624 |
0,5599 |
0,5573 |
0,5548 |
0,5521 |
0,5497 |
78 |
0,5371 |
0,5346 |
0,5321 |
0,5297 |
0,5272 |
0,5249 |
77 |
0,5126 |
0,5101 |
0,5077 |
0,5054 |
0,5030 |
0,5007 |
76 |
0,4889 |
0,4864 |
0,4840 |
0,4817 |
0,4795 |
0,4771 |
75 |
0,4657 |
0,4633 |
0,4611 |
0,4588 |
0,4566 |
0,4542 |
74 |
0,4431 |
0,4407 |
0,4386 |
0,4364 |
0,4343 |
0,4320 |
73 |
0,4210 |
0,4188 |
0,4166 |
0,4145 |
0,4113 |
0,4101 |
72 |
0,3994 |
0,3974 |
0,3952 |
0,3931 |
0,3909 |
0,3888 |
71 |
0,3784 |
0,3762 |
0,3742 |
0,3722 |
0,3701 |
0,3680 |
70 |
0,3577 |
0,3556 |
0,3536 |
0,3516 |
0,3495 |
0,3476 |
69 |
0,3375 |
0,3355 |
0,3334 |
0,3314 |
0,3294 |
0,3273 |
68 |
0,3175 |
0,3156 |
0,3135 |
0,3115 |
0,3096 |
0,3075 |
67 |
0,2978 |
0,2958 |
0,2939 |
0,2920 |
0,2900 |
0,2880 |
66 |
0,2786 |
0,2765 |
0,2747 |
0,2727 |
0,2707 |
0,2680 |
65 |
0,2593 |
0,2574 |
0,2555 |
0,2536 |
0,2519 |
0,2500 |
64 |
0,2405 |
0,2385 |
0,2367 |
0,2347 |
0,2330 |
0,2311 |
63 |
0,2219 |
0,2201 |
0,2180 |
0,2162 |
0,2146 |
0,2127 |
62 |
0,2034 |
0,2017 |
0,1998 |
0,1979 |
0,1962 |
0,1942 |
61 |
0,1853 |
0,1832 |
0,1815 |
0,1798 |
0,1778 |
0,1761 |
60 |
0,1671 |
0,1653 |
0,1635 |
0,1617 |
0,1599 |
0,1580 |
59 |
0,1492 |
0,1473 |
0,1456 |
0,1436 |
0,1422 |
0,1402 |
58 |
0,1313 |
0,1294 |
0,1277 |
0,1258 |
0,1242 |
0,1225 |
57 |
0,1137 |
0,1120 |
0,1100 |
0,1082 |
0,1066 |
0,1048 |
56 |
0,0958 |
0,0941 |
0,0923 |
0,0906 |
0,0888 |
0,0871 |
55 |
0,0785 |
0,0766 |
0,0749 |
0,0730 |
0,0716 |
0,0697 |
54 |
0,0610 |
0,0592 |
0,0573 |
0,0557 |
0,0539 |
0,0522 |
53 |
0,0433 |
0,0418 |
0,0399 |
0,0382 |
0,0367 |
0,0346 |
52 |
0,0261 |
0,0245 |
0,0224 |
0,0207 |
0,0191 |
0,0174 |
51 |
0,0086 |
0,0068 |
0,0051 |
0,0033 |
0,0017 |
0,0000 |
50 |
5 |
! 4 ! |
3 |
! 2 |
! 1 |
! 0 |
i |