1.26(4.16). Ширина раскрытия трещин (нормальных и наклонных к оси элемента) в железобетонных конструкциях должна быть не более:

а)    для элементов, находящихся под давлением жидкости и работающих на центральное или внецентренное растяжение, если все сечение элемента растянуто, — 0,1 мм\

б)    для элементов, находящихся под давлением жидкости и работающих на изгиб и на внецентренное сжатие, а также на внецентренное растяжение, если часть сечения элемента сжата, и для элементов, находящихся под давлением сыпучих материалов, — 0,2 мм\

в)    в остальных случаях — 0.3 мм.

Примечания: 1. Допускаемая ширина раскрытия трещин в железобетонных элементах при специаль

ных защитных мероприятиях, а также в условиях агрессивной среды должна устанавливаться по соответствующим нормативным документам.

2. При расчете элемента на нагрузки, действующие в стадии транспортирования и монтажа, допускаемая ширина раскрытия трещин может приниматься на 30% более указанной в настоящем пункте.

1.27(4.8). Порядок учета нагрузок и воздействии при расчете железобетонных конструкций по различным предельным состояниям как в стадии эксплуатации, так и в стадиях изготовления, хранения, транспортирования и монтажа приведен в табл. 1.3.

Величины нормативных и расчетных нагрузок принимаются в соответствии с главами СНнП П-А. 10-62 и II-A.11-62.

1.28(4.9). Величина коэффициента динамичности для нагрузок от кранов должна приниматься согласно указаниям главы СНиП II-А. 11-62.

Влияние динамической нагрузки на элементы конструкций может учитываться в соответствии с рекомендациями действующих нормативных документов по проектированию и расчету несущих конструкций зданий под машины с динамическими нагрузками.

При расчете сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при подъеме, транспортировании и монтаже, собственный вес элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности 1,5; при этом коэффициент перегрузки к собственному весу элемента не вводится.

Примечания: I. Коэффициент динамичности к собственному весу сборных конструкций при расчете их на воздействие усилий, возникающих при подъеме, транспортировании и монтаже, может приниматься меньше 1,5, если это подтверждено многолетним опытом применения таких конструкций, но. во всяком случае. нс менее 1,25.

2. Расчет по образованию трещин подкрановых балок производится без учета коэффициента динамичности.

1.29(4.10). Расчет сборно-монолитных конструкций и их элементов по несущей способности, по деформациям, а также по образованию и раскрытию трещин должен производиться для следующих двух стадий работы конструкции:

а)    до приобретения дополнительно уложенным бетоном заданной прочности — на воздействие транспортных и монтажных нагрузок, свежеуложенного бетона и других нагрузок, возникающих в процессе возведения;

б)    после приобретения дополнительно уложенным бетоном заданной прочности, т. е. при совместной работе его со сборными элементами в условиях эксплуатации сооружения (по указаниям соответствующей инструкции).

1.30(4.11). Расчет центрально и внецеитрен-но сжатых железобетонных элементов на прочность с учетом продольного изгиба, а также расчет железобетонных элементов-по деформациям и по раскрытию трещин должен производиться с учетом неблагоприятного влияния длительного воздействия всей постоянной и части временной нагрузки, а в необходимых случаях — влияния предварительного обжатия.

Разграничение временной нагрузки на длительно действующую и кратковременную производится согласно указаниям глав СНиП II-А. 10-62 и II-А. 11-62.

1.31(4.12). При определении деформаций перекрытия вес расположенных на нем перегородок учитывается следующим образом:

а)    нагрузка от веса жестких перегородок (например, железобетонных сборных, выполняемых из горизонтальных элементов, железобетонных и бетонных монолитных, каменных и т. п.) принимается сосредоточенной по концам перегородки, а при наличии проемов — и у краев проемов;

б)    для прочих перегородок — 60% их веса принимается распределенным по длине перегородки (на участках между проемами), а 40% — сосредоточенным по концам перегородки и у краев проемов.

1.32(4.13). Распределение местной нагрузки между элементами сборных перекрытий, выполняемых из многопустотных или сплошных плит, при условии обеспечения качественной заливки швов между плитами, допускается производить с учетом нижеследующих указаний:

а)    при расчете как по прочности, так и по деформациям принимается следующее распределение нагрузки от веса перегородок, расположенных вдоль пролета плит:

если перегородка расположена в пределах одной плиты, то на эту плиту передается 50% веса перегородки, а по 25% ее веса передаются на две смежные плиты:

если перегородка опирается на две соседние плиты, то вес перегородки распределяется поровну между ними;

б)    при расчете по деформациям местные сосредоточенные нагрузки, расположенные в пределах средней трети пролета плиты, распределяются на ширину, не превышающую длины этого пролета; при расчете по прочности такое распределение сосредоточенных нагрузок может быть допущено лишь при условии соединения смежных плит по длине шпонками, проверяемыми расчетом (см. п. 4.144).

Примечание. Распространение рекомендаций настоящего пункта на ребристые панели допускается только при соответствующем обосновании при наличии поперечных ребер достаточной жесткости.

1.33(4.8, табл. 10). При расчете предварительно напряженных конструкций с арматурой, не имеющей сцепления с бетоном (например, в стадии работы конструкции до заполнения каналов), растягивающее усилие в напрягаемой арматуре рассматривается как внешняя сила.

1.34(4.17). Расстояния между температурно-усадочными швами в железобетонных конструкциях зданий и сооружений должны устанавливаться расчетом (см. пп. 1.36, 1.39).

Если расстояния между температурно-усадочными швами не превышают величин, приведенных в табл. 1.4, для конструкций, выполняемых без предварительного напряжения.

а также для предварительно напряженных конструкций III категории трешнностойкостн, разрешается расчет на температуру и усадку не производить.

Для предварительно напряженных конструкций I и II категорий трещиностойкости (см. табл. 1.2) расстояния между температурно-усадочными швами должны во всех случаях устанавливаться расчетом конструкции по образованию трещим.

1.35(4.19). Усилия, действующие в элементах статически неопределимых железобетонных конструкций, рекомендуется определять с учетом неупругих деформаций по соответствующим инструкциям по расчету статически неопределимых конструкций с учетом перераспре

деления усилий. Для получения более выгодного сочетания сил в статически неопределимых системах может быть использовано искусственное регулирование усилий.

Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях, для которых еще не разработана методика расчета с учетом не-упругих деформаций, могут определяться в предположении их упругой работы.

1.36(4.20). При определении усилий, возникающих от изменения температуры и влажности элемента, а также усилий, действующих в элементах статически неопределимых конструкций, для которых величина нагрузки и характер ее распределения зависят от жесткости элементов (например, распределение давления грунта на плитные фундаменты), должны учитываться их деформации (перемещения) в соответствии с указаниями пп. о. 1—6.20, а также других нормативных документов.

1.37(4.21). При определении усилий в элементах статически неопределимых конструкций для расчета их как по несущей способности, так и по деформациям рекомендуется учитывать пространственную работу конструкций.

1.38(4.22). Для плит, окаймленных по всему контуру монолитно связанными с ними балками, рассчитываемых без учета распора, возникающего в предельном состоянии (за исключением плит безбалочных перекрытий), величины изгибающих моментов следует уменьшать против определенных по расчету:

а)    в сечениях промежуточных пролетов и у промежуточных опор — на 20%;

б)    в сечениях крайних пролетов и у вторых от края перекрытия опор:

при ljl< 1,5 на 20%;

при 1,5 < IJI <2 на 10%, где I — расчетный пролет плиты в направлении, перпендикулярном краю перекрытия;

/_в— расчетный пролет плиты в направлении, параллельном краю перекрытия (рис. 1.1).

1.39(4.23). Температурно-влажностные воздействия на железобетонные конструкции следует учитывать при установлении расстояний между температурно-усадочными швами (п. 1.34), а также в особых случаях расчета конструкций, подверженных значительным изменениям температуры или влажности, например:

а)    при резко неравномерном распределении температуры или влажности по сечениям элементов;

б)    при периодическом воздействии на конструкции производственно-технологических тепловыделений;

в) при устойчиво низкой влажности окружающей среды

Разрешается не учитывать усадку бетона в элементах сборных железобетонных конструкций, а также в конструкциях, с раннего возраста защищенных от высыхания грунтом или лакокрасочными покрытиями.

Расчет на температурно-влажностные воздействия производится по специальной инструкции.

УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

1.40(12.13). Площадь сечения продольной рабочей арматуры в железобетонных элементах должна приниматься не ниже указанной в табл. 1.5.

Таблица 1.5(25)

Минимальная площадь сечения продольной арматуры » железобетонных элементах (в % от площади расчетного сечения бетона)

Минимальная площадь сечения всей продольной арматуры в центрально сжатых элементах, а также во всех элементах кольцевого сечения в % от площади всего сечения бетона должна приниматься вдвое больше величин, указанных в табл. 1.5.

Примечания: I. Для элементов таврового сечения с полкой, расположенной в сжатой зоне (за исключением стеновых панелей), указанные проценты армирования относятся к площади сечения бетона, равной произведению ширины ребра b на рабочую высоту Л₀.

2.    Элементы, не удовлетворяющие по величине минимального процента армирования требованиям настоящего пункта, следует относить к бетонным элементам, рассчитывать и конструировать согласно указаниям главы СНиП II-В. 1-62. пп. 6.1—6.10. 12.61.

3.    Требования настоящего пункта могут нс учитываться при назначении плошали сечения арматуры, поставленной по контуру плнт или панелей из рзечета на изгиб в плоскости плиты (панели).

1.41(12.13,7.9). Требования п. 1.40 не относятся к предварительно напряженным железобетонным элементам I и II категорий трещино-стойкости, рассчитываемым по образованию трещин (см. п. 1.22).

В предварительно напряженных конструкциях I и II категорий трещиностойкости. а также во всех конструкциях, подвергающихся динамическим воздействиям, не допускается применение элементов со слабым армированием, прочность которых исчерпывается с образованием трещин в бетоне растянутой зоны (усилия, вызывающие образование трещин, в данном случае должны определяться по указаниям пп. 5.3—5.13 при замене во всех формулах этих пунктов /?_т на R"; при этом указания пп. 5.10—5.13 должны распространяться и на внецентренно сжатые элементы, нс имеющие напрягаемой арматуры), т. е. таких элементов, в которых:

М_т>М_п?— для изгибаемых элементов;

A\>/V_np—Для внецентренно сжатых, центрально и внецентренно растянутых элементов:

М_пр. .V_np— соответственно изгибающий момент и продольная сила (при за-

данном эксцентрицитете), которые могут быть восприняты сечением. нормальным к продольной оси элемента. Определение их см. пп. 4 17—4.35, 4.69;

М_и N_T— соответственно изгибающий момент и продольная сила (при заданном эксцентрицитете), которые могут быть восприняты из расчета по образованию трещин в сечении, нормальном к продольной оси элемента, при нормативном сопротивлении бетона растяжению /?“. Определяются они согласно пп. 5.3—5.13.

Для предварительно напряженных элементов III категории трсшиностойкости, прочность которых исчерпывается с образованием трещин в растянутой зоне, вследствие достижения растянутой арматурой расчетного сопротивления, усилия, воспринимаемые сечением элемента, должны приниматься уменьшенными на 15% против определенных расчетом.

1.42(12.1). Размеры сечений центрально и внецентренно сжатых железобетонных элементов должны во всех случаях приниматься такими, чтобы их гибкость в любом направлении не превышала наибольшей величины, указанной в табл. 4.3.

Размеры колонн прямоугольного сечения, являющихся элементами зданий, рекомендуется принимать такими, чтобы отношение расчетной длины колонны к размеру ее поперечного сечения в соответствующем направлении было не более 30.

Толщину монолитных плит рекомендуется принимать не менее:

а)    для покрытий — 50 мм;

б)    для междуэтажных перекрытий гражданских зданий — 60 мм;

в)    для междуэтажных перекрытий производственных зданий — 70 мм;

г)    под проездами — 80 мм.

Минимальная толщина сборных плит, в которых располагается арматура, должна определяться из условия требований к расположению арматуры по толщине плиты и соблюдения величины защитных слоев бетона (см. пп. 9.6—9.42).

1.43(7.22). Постановка специальной расчетной ненапрягаемой арматуры в сжатой зоне изгибаемых элементов допускается только при ограниченной высоте сечения, при наличии изгибающих моментов двух знаков или в случаях каких-либо особых требований (например, для уменьшения ползучести бетона сжатой зоны в целях повышения жесткости элемента).

1.44. Если в сечении внецентренно сжатого элемента могут действовать противоположные по знаку изгибающие моменты, продольную арматуру его рекомендуется, как правило, принимать симметричной.

1.45(13.1, 1.8). При проектировании предварительно напряженных железобетонных конструкций, следует, как правило, обеспечивать надежное сцепление арматуры с бетоном путем применения стали периодического профиля, заполнения каналов цементным или цементнопесчаным раствором, а пазов и выемок — раствором либо бетоном.

Применение предварительно напряженных элементов с арматурой, не имеющей сцепления с бетоном, допускается лишь при специальном обосновании.

1.46(13.5). При проектировании предварительно напряженных изгибаемых, а также внецентренно сжатых и внецентренно растянутых с большими эксцентрицитетами элементов рекомендуется принимать сечения с развитыми растянутой и сжатой зонами бетона (двутавровое, прямоугольное полое и т. п.).

1.47. В изгибаемых предварительно напряженных элементах количество продольной напрягаемой арматуры А_п и величина ее предварительного напряжения оо устанавливаются из условия обеспечения требуемой прочности и трещнностойкости, а также ограничения де-форматнвности элементов от действия внешних нагрузок.

Количество продольной напрягаемой арматуры А‘_н и величина ее предварительного напряжения а'₀ устанавливаются из условия обеспечения требуемой трещиностойкости зоны, растянутой от действия усилий предварительного обжатия на всех стадиях работы элемента.

В предварительно напряженных элементах III категории трещнностойкости, а также II категории трещиностойкостн, в которых допускается образование трещин в зоне, растянутой от действия усилий предварительного обжатия и сжатой при эксплуатации, напрягаемая арматура А'_я может не устанавливаться.

Для уменьшения величины раскрытия трещин в зоне, растянутой от действия усилий предварительного обжатия, должна устанавливаться нснапрягасмая арматура А’_ш.

1.48(13.6). В предварительно напряженных элементах допускается часть продольной горячекатаной арматуры элемента применять без предварительного напряжения, если при этом удовлетворяются требования расчета по образованию трещин и по деформациям.

1.49(8.1). Предварительно напряженные конструкции I категории трещнностойкостн, а также конструкции II категории трещнно-стойкости, в которых образование трещин как в стадии эксплуатации, так и в стадиях предварительного обжатия, транспортирования и монтажа не допускается (см. пп. 1.18 и 1.22), рекомендуется проектировать так, чтобы равнодействующая усилий во всей напрягаемой продольной арматуре после обжатия бетона не выходила за пределы ядра сечения. При этом величину предварительного напряжения арматуры рекомендуется принимать наибольшей в соответствии с указаниями п. 3.2.

1.50.    Для повышения трещнностойкостн (и прочности) наклонных сечений в предварительно напряженных изгибаемых элементах при действии значительных поперечных сил рекомендуется:

а)    увеличивать толщину сечения элемента у опор;

б)    часть продольной напрягаемой арматуры отгибать у опор либо применять предварительно напряженную поперечную арматуру с учетом технической возможности и экономической целесообразности этих мероприятий.

1.51.    В предварительно напряженных конструкциях, определяющими для которых служат расчеты по образованию трещин, раскрытию трещин и деформациям, предварительное обжатие бетона во (см. п. 3.24) рекомендуется назначать не более некоторой оптимальной величины, превышение которой приводит к добавочному приращению потерь от ползучести бетона, превышающему увеличение предварительного напряжения в арматуре.

1.52.    Для предварительно напряженных конструкций, в которых предварительно обжатые зоны от воздействия полных внешних нагрузок работают на растяжение, а в стадии эксплуатации могут испытывать незначительное сжатие или растяжение (затяжки арок, нижние пояса ферм, балки н т. п.), напряжение обжатия бетона а б рекомендуется принимать не более следующих величин:

а)    при натяжении арматуры на упоры:

для центрально обжатых элементов    — (0,6—0,7) Яо;

для внецентреино обжатых    — (0,7—0,8) Я₀;

б)    при натяжении арматуры на бетон:

для центрально обжатых элементов    — (0,5—0,6) Я₀;

для внецентренио обжатых    -(0,6—0,7) Яо-

Для конструкций, предварительно обжатая зона которых от воздействия внешних нагрузок получает дополнительное сжатие (балки с симметричной напрягаемой арматурой, шпалы, сваи, колонны), а также для конструкций с обжатой зоной, находящейся преимущественно в состоянии почти полного обжатия (подкрановые балки, пролетные строения небольших мостов, воспринимающие малую постоянную нагрузку и относительно большую кратковременную), напряжение обжатия бетона оо рекомендуется принимать не более:

а)    при натяжении арматуры на упоры:

для центрально обжатых элементов — (0,45—0,5) Яо'. для внецентренио обжатых элементов — (0,5—0,55) Яо;

б)    при натяжении арматуры на бетон:

для центрально обжатых элементов    — (0,40—0,45) Я₀;

для внецентренио обжатых элементов — (0,45—0,5) Яо-

1.53(13.2). При проектировании предварительно напряженных статически неопределимых конструкций выбор их схемы и способа возведения рекомендуется производить так, чтобы при создании предварительного напряжения исключалась возможность возникновения в конструкции дополнительных усилий, ухудшающих ее работу. Допускается применение временных швов или шарниров, замоноли-чиваемых после натяжения арматуры.

1.54(12.59). В сборных или сборно-монолитных конструкциях, на опорах которых в результате замоноличивания стыков (сварки выпусков арматуры; укладки в швах между элементами дополнительной арматуры, перекрывающей стык; установки поверх стыкуемых конструкций железобетонных элементов, перекрывающих стыки) могут возникнуть отрицательные моменты, рекомендуется назначать площадь сечения надопориой арматуры в соответствии с указаниями действующих нормативных документов по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом перераспределения усилий. Места обрыва этой арматуры должны определяться согласно указаниям п. 4.67.

БЕТОН

Проектные марки бетона

2.1 (2.1). Бетон для железобетонных конструкций применяется следующих проектных марок по прочности на сжатие:

а)    тяжелый—100. 150. 200. 300, 400, 500 и 600;

б)    легкий-35. 50, 75. 100, 150, 200, 250, 300.

Примечания: I. При соответствующем обосновании разрешается применение бетонов более высоких марок, чем указанные в п. 2.1; при этом их расчетные сопротивления и другие характеристики должны приниматься по соответствующим нормативным документам.

2.    Согласно СНиП I-B.3-62 тяжелым считается бетон с объемным весом от 1800 до 2500 кг/м*, легким — с объемным весом от 500 до 1800 кг/м⁵.

3.    Проектной маркой бетона по прочности иа сжатие согласно СНиП 1I-A.10-62 считается его временное сопротивление сжатию (в кг/см⁵), принимаемое для кубов с размером ребра 200 мм.

2.2(2.2). Для конструкций, работающих преимущественно на растяжение, при специальном обосновании допускается дополнительно устанавливать проектную марку бетона по прочности на растяжение (см. п. 2.10«б»).

Марки бетона по растяжению согласно СНиП II-A.10-62 принимаются следующими:

Р-11, Р-15, Р-18, Р-23, Р-27, Р-31, Р-35.

Для конструкций, подвергающихся многократному замораживанию и оттаиванию (градирни, тушильные башни, открытые конструкции в местностях с частой сменой мороза и оттепелей), должна устанавливаться проектная марка бетона по морозостойкости согласно главе СНиП II-А. 10-62.

Для панелей наружных стен, цоколей и фундаментов зданий и сооружений проектная марка бетона по морозостойкости устанавливается в соответствии с требованиями главы СНиП II-B.2-62.

Для конструкций, работающих под давлением воды, должна устанавливаться проектная марка бетона по водонепроницаемости согласно СНиП П-А. 10-62.

2.3(2.3). Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектной марке по прочности, принимается: для монолитных конструкций, как правило, 28 дней, а для сборных конструкций — в соответствии со сроком, предусмотренным в государственных стандартах на изделия, а при отсутствии их —в технических условиях на изготовление данного вида изделий.

При специальном обосновании разрешается устанавливать проектную марку бетона монолитных конструкций в возрасте, отличающемся от 28 дней (например, 60 или 90) в зависимости от сроков фактического загружения конструкций, способов их возведения, условий твердения бетона, а также сорта применяемого цемента; в этом случае в проектах наряду с проектной маркой бетона должны указываться соответствующие сроки твердения бетона.

Возраст бетона монолитных конструкций, в котором устанавливается его проектная марка, не должен приниматься более 28 дней для сооружений, возводимых в скользящей и переставной опалубке, а также для конструкций немассивных и средней массивности (при отношении поверхности элемента, открытой для его высыхания в м² к его объему в м³ более 2), за исключением укладываемых непосредственно на грунт или подготовку из щебня или из тощего бетона; при этом должны учитываться условия возведения конструкций в зимний период.

Примечание. Отпускная прочность бетона сборных железобетонных изделий при отсутствии на эти язделия государственных стандартов устанавливается в технических условиях на изготовление данного вида изделий в зависимости от назначения конструкций, времени года, условий монтажа и срока загружения, но не менее 70% от проектной марки бетона по прочности иа

• Кубиков»* прочность бетой» при его обжатии соответствует прочности бетонных кубов со стороной 200 мм.

** Для конструкций, рассчитываемых иа выносливость (см. п. 8.1). проектная марка бетона и прочность бетой» при его обжатии должны быть увеличены на 20-26%.

При проектировании конструкций, предусмотренных п. 2. при опытном обосновании допускается снижение проектной марки бетона на одну ступень: в атом случае Л, должна составлять не менее 70% от проектной марки.

••• Дополнительные рекомендации по применению легкого бетона и прочности его при обжатии в зависимости от вида напрягаемой арматуры принимаются по специальной инструкции.

•••• В конструкциях из легкого бетона со стержневой арматурой периодического профиля диаметром до 20 мм. имеющей нормативное сопротивление до «ООО кг!см^г и натягиваемой до напряжений не более 3300 кг1см\ допускается применять бетой проектной марки 180: при атом прочность бетона при его обжатии должна быть не менее 120 кг/смК

2.8(2.5). Для заделки стыков сборных элементов при толщине швов более Vs наименьшего размера сечения элемента и более 10 см следует применять бетон прочностью не ниже проектной марки бетона соединяемых элементов; при меньшей толщине швов допускается для заделки стыков применять бетон и раствор прочностью на одну ступень ниже проектной марки бетона соединяемых элементов; при этом снижение прочности бетона в стыке можно в расчете не учитывать, за исключением расчета шпоночных швов.

Кроме того, при выполнении соединяемых элементов из тяжелого бетона для заделки стыков должен применяться бетон проектной марки не ниже 150 или раствор —не ниже 100, а при выполнении соединяемых элементов из легкого бетона — бетон или раствор проектной марки нс ниже 50.

Примечание. В качестве проектной марки раствора по прочности на сжатие согласно СНиП 1-В.11-62 принимается соответствующая прочность раствора в конструкции, оцениваемая по пределу прочности на сжатие образцов с размерами 70.7 x 70.7 x 70.7 мм.

2.9(2.6). Проектная марка раствора для защитного слоя арматуры предварительно напряженных конструкций должна приниматься нс ниже 150, а раствора для инъекции каналов — нс ниже 300.

Характеристики бетона

2.10(3.3). Расчетные сопротивления бетона при расчете железобетонных конструкций на прочность, а также по образованию или раскрытию трещин должны приниматься по табл. 2.2 с умножением в указанных ниже случаях на дополнительные коэффициенты условий работы тс, учитываемые независимо друг от друга:

а)    при проверке прочности в стадии предварительного обжатия бетона для сборных предварительно напряженных элементов значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (/?пр и Я_и) следует умножать на коэффициент т₆= 1,2;

б)    при установлении проектной марки бетона по растяжению (см. п. 2.2) и удовлетворении требований, относящихся к подбору состава и испытаниям гидротехнического бетона, значения расчетных сопротивлений бетона растяжению (Я_р н Я_т) разрешается умножать на коэффициент тс = 1,1;

в)    для бетонов, приготовляемых на бетонных заводах или бетонных узлах с применением автоматического или полуавтоматического дозирования составляющих, значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (Ящ> и Я„) разрешается умножать на коэффициент тс= — 1,1, при условии, что систематическим контролем коэффициента однородности бетона сжатию подтверждено повышение его на 0,05 против значений, приведенных в главе СНиП II-B.1-62;

г)    для бетонов на глиноземистом цементе значения расчетных сопротивлений растяжению (Я_р и Я_т) следует умножать на коэффициент те—0,7;

д)    при расчете прочности железобетонных центрально и внецентренно сжатых элементов, бетонируемых в вертикальном положении (монолитных колонн и стен, сборных панелей, изготовляемых кассетным способом, и т. п.), значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (Япр и Я_и) следует умножать на коэффициент m_e = 0,85;

с) при расчете прочности монолитных железобетонных колонн с большей стороной сечения менее 30 см значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (Ящ> и Я„) следует умножать на коэффициент тб*>0,85;

ж) при расчете прочности стеновых пане-

лей для простенков с площадью сечения менее 0.J м² значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (/?„р и R_a) следует умножать на коэффициент /«6 = 0.8;

з) для отдельных мелких монолитных железобетонных сооружений при общем объеме

бетона до 10 л³ значения расчетных сопротивлений бетона следует умножать на коэффициент шс = 0,9.

2.11 (1.1, приложение I). Нормативные сопротивления бетона принимаются по табл. 2.3.

класса А-П—периодического профиля диаметром от 10 до 90 мм;

класса A-1II — периодического профиля диаметром от 6 до 40 мм;

класса A-IV — периодического профиля диаметром от 10 до 32 мм;

б)    сталь периодического профиля, упрочненная вытяжкой с контролем напряжений и удлинений или с контролем только удлинений без контроля напряжений:

класса А-Пв диаметром от 10 до 40 мм;

» А-Шв »    >    6    »    40    »    .

Величина контролируемых напряжений принимается:

для стали класса А-Нв —4500 кг/см²;

>    »    »    А-Шв    —    5500    »    .

Величина контролируемых удлинений принимается:

для стали класса А-Нв — 5,5%;

для стали класса А-Шв марки 25Г2С — 3.5%;

для стали класса А-Шв марки 35ГС—4.5% (при упрочнении с контролем напряжений удлинения не должны превышать установленной контролируемой величины удлинений);

в)    обыкновенная арматурная проволока (ГОСТ 6727-53) диаметром от 3 до 8 мм;

г)    высокопрочная гладкая арматурная проволока (ГОСТ 7348-63) диаметром от 3 до 8 мм;

д)    высокопрочная арматурная проволока периодического профиля (ГОСТ 8480-63) диаметром от 3 до 8 мм;

е)    арматурные семипроволочные пряди, отвечающие требованиям технических условий ЧЛГГУ/ЦНИИЧМ 426-61;

ж)    многопрядные канаты (тросы) без органического сердечника (ГОСТ 3066-55 до 3068—55), изготовляемые из канатной светлой проволоки (ГОСТ 7372-55);

з)    арматурные двухпрядные канаты, отвечающие требованиям временных технических условий ЧМТУ/ЦНИИЧМ 258-60.

Для закладных деталей и соединительных накладок применяется горячекатаная полосовая, угловая и фасонная сталь группы марок «сталь 3».

Примечания: I. Сортамент и качество арматурной стали и стали для закладных деталей и соединительных накладох, а также методы нх испытаний должны удовлетворять требованиям глав СНиП I-B.4-62. I-B.12-62 и действующих государственных стандартов или технических условий на соответствующий вид стали.

2.    Арматура, упрочненная вытяжкой, а также арматура в виде сварных сеток и каркасов должна удовлетворять требованиям соответствующих технических условий или государственных стандартов.

3.    Допускается применение витой арматуры из высокопрочной проволоки, получаемой путем свивки двух

Настоящая «Инструкция по проектированию железобетонных конструкций» включает в себя текст главы СНиП П-В. 1-62 в части проектирования железобетонных конструкций со всеми дополнениями и поправками, опубликованными в журнале «Бюллетень строительной техники» М« 7 за 1964 г., № 2 за 1966 г. и № 8 за 1967 г., а также дополнительные указания и пояснения, вспомогательные формулы, таблицы, графики и примеры расчета.

Текст главы СНиП отмечен в Инструкции слева на полях чертой, а номера пунктов и таблиц СНиП указаны в скобках рядом с номерами соответствующих пунктов и таблиц Инструкции. При этом формулы, рисунки и графики, а также все имеющиеся в тексте Инструкции ссылки на пункты и таблицы во избежание усложнения их нумерации приведены только в нумерации Инструкции. Из текста СНиП, приведенного в Инструкции, исключены все ланные, касающиеся проектирования бетонных конструкций, поскольку Инструкция распространяется на проектирование только железобетонных конструкций, а также сведения по расчету железобетонных конструкций на температурно-влажностные воздействия, которые будут выделены в самостоятельную Инструкцию.

Для более удобного пользования Инструкцией при практических расчетах и конструировании (из-за большого количества приведенных в ней дополнительных материалов) изменены места отдельных пунктов СНиП, в связи с чем некоторые пункты СНиП даны с небольшими, чисто редакционными изменениями.

В расчетных формулах главы СНиП П-В.1-62 вся арматура, напрягаемая и неиа-прягаемая, указана, как правило, обобщенны

ми буквенными обозначениями (индексами) F_t, F'_t, S_t, S', F_Xt F₀ и т. д., во всех же формулах Инструкции (в том числе взятых из СНиП) для удобства пользования ими и с целью расшифровки формул продольная арматура представлена с раздельными буквенными обозначениями: ненапрягаемая — г,, FS, , S'_t и напрягаемая F_H, F'^S^ S'_H, а для поперечной и отогнутой арматуры сохранены общие буквенные обозначения г_х и F₀.

При разработке Инструкции были рассмотрены и учитывались замечания и предложения проектных и научно-исследовательских институтов, высших учебных заведений. Были учтены также рекомендации рабочей комиссии (под председательством канд. техн. наук Э. Г. Ратца) секции железобетонных конструкций Центрального правления НТО стройиндустрии по детальному рассмотрению проекта Инструкции и полученных по нему отзывов, а также совещания, созванного НТО стройиндустрии в июне 1966 г. в Москве, по общественному обсуждению проекта Инструкции.

«Инструкция по проектированию железобетонных конструкций» разработана совместно ЦНИИПромзданий Госстроя СССР (инженеры Б. Ф. Васильев.| И. Л. Богаткнн |,А. С. Залесов, И. К. Никитин, В. Н. Федоров) и НИИЖБ Госстроя СССР (д-ра техн. наук А. А. Гвоздев, К. В. Михайлов, С. А. Дмитриев, кандидаты техн. наук К. Э. Таль, Н. М. Мулнн, М. С. Боришанский, Н. Н. Лессиг, Е. А. Чистяков, Я. М. Немнровский, С. М. Крылов, Ф. И. Городницкий, Н. А. Корнев, Н. И. Катин. А. Е. Кузьмичев, И. Е. Евгеньев, Н. Г. Матков).

Инструкция, так же как и глава СНнП П-В. 1-62, распространяется на проектирование несущих железобетонных конструкций зданий и сооружений из предусмотренных в главе СНнП I-B.3-62 тяжелых бетонов на цементном вяжущем, а также легких плотных бетонов на цементном вяжущем и пористых заполнителях.

Настоящая Инструкция не распространяется на проектирование железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, транспортных туннелей, труб под насыпями, автомобильных дорог и аэродромных покрытий, а также армоцементных и самонапряжен-ных конструкций и конструкций из ячеистых, крупнопористых и специальных бетонов.

При проектировании некоторых специальных типов конструкций или сооружений (тонкостенные пространственные конструкции, резервуары, силосы для хранения сыпучнх тел, опоры линий электропередачи и др.) кроме настоящей Инструкции следует руководствоваться соответствующими нормативными документами.

Проектирование железобетонных конструкций зданий и сооружений, предназначенных для строительства в районах сейсмических и Крайнего Севера, в зонах распространения вечномерзлых и просадочных грунтов и на подрабатываемых территориях, а также конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия повышенных температур, агрессивной среды и повышенной влажности, должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых к строительству зданий и сооружений и их конструкций в перечисленных условиях по соответствующим главам СНнП или другим нормативным документам.

Проектирование железобетонных конструкций из легкого бетона проектной марки по прочности на сжатие 100 и ниже должно вестись с учетом специфических особенностей таких конструкций (сцепление арматуры с бетоном, деформатнвность конструкций, требования по конструированию и т. д.) — по соответствующим нормативным документам.

ОБШИБ УКАЗАНИЯ

1.1 (1.5). Выбор конструктивных решений должен производиться в увязке с принятыми методами изготовления и возведения конструкций, а также с учетом:

а)    условий эксплуатации конструкций;

б)    необходимости широкого применения сборных конструкций, преимущественно из унифицированных стандартных или типовых элементов заводского изготовления;

в)    соблюдения требований по экономному расходованию металла, леса и цемента и по максимальному снижению трудоемкости изготовления н возведения конструкций.

Примечание. Применение сложных конструктивных решений или конструкций сложных очертаний должно быть обосновано технико-экономической целесообразностью.

1.2(1.6). При проектировании следует предусматривать применение таких железобетонных конструкций, которые позволяют наиболее эффективно использовать бетоны высоких марок и высокопрочную арматуру (например, предварительно напряженные конструкции; тонкостенные и пустотелые крупноразмерные элементы конструкций; пространственные тонкостенные конструкции, в том числе сборные н сборно-монолитные и т. п.) и отвечают условиям механизированного изготовления их на специализированных предприятиях.

Элементы сборных железобетонных конструкций рекомендуется укрупнять, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, габариты, а также условия транспортирования и изготовления элементов.

1.3. Предварительное напряжение железобетонных конструкций применяется в целях:

а)    снижения расхода стали путем использования арматуры высокой прочности;

б)    увеличения сопротивления конструкций образованию трещин в бетоне и ограничения их раскрытия;

в)    повышения жесткости и уменьшения деформаций конструкций;

г)    обжатия стыков элементов сборных конструкций;

д)    повышения выносливости конструкций, работающих под воздействием многократно повторяющейся нагрузки;

е)    уменьшения расхода бетона и снижения веса конструкций за счет применения бетона высоких марок.

1.4(1.7). При проектировании железобетонных конструкций в целях индустриализации арматурных работ ненапрягаемую арматуру следует предусматривать преимущественно” из плоских унифицированных сварных элементов (каркасов и сеток) возможно меньшего количества типоразмеров, выполняемых предпочтительно с помощью многоточечных и других высокопроизводительных электросварочных машин; при этом объемные арматурные каркасы рекомендуется предусматривать из плоских элементов, соединяемых с помощью электросварки.

Ненапрягаемая арматура в виде вязаных сеток и каркасов применяется, как правило, для элементов монолитных конструкций сложной конфигурации с большим числом отверстий различных размеров к очертаний и т. п.

Следует стремиться к тому, чтобы количество примененных в одной конструкции или в одном элементе типов и диаметров арматуры было минимальным.

1.5. При проектировании предварительно напряженных конструкций напрягаемая арматура применяется в виде:

а)    отдельных проволок или прядей — при натяжении на упоры;

б)    отдельных стержней из горячекатаной стали — при натяжении на упоры или на затвердевший бетон;

в)    пучков из отдельных проволок и прядей, а также канатов — при натяжении на затвердевший бетон;

г) непрерывных витков из отдельных прополок или прядей небольшого диаметра — при непрерывной намотке на упоры или на затвердевший бетон.

Натяжение арматуры производится механическим, электротермическим или электротермо-механическим способом.

1.6(1.11). При проектировании зданий и сооружений с несущими железобетонными конструкциями должны приниматься четкие конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, общую устойчивость, а также пространственную неизменяемость здания или сооружения.

Необходимая прочность, жесткость и устойчивость здания или сооружения в целом, а также отдельных его элементов и их соединений на всех стадиях эксплуатации и возведения должны определяться расчетом; при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным схемам.

1.7(1.12). Все необходимые мероприятия, обеспечивающие прочность, устойчивость и неизменяемость проектируемых зданий и сооружений на всех стадиях их эксплуатации и возведения (при этом особое внимание надлежит обращать на здания и сооружения, основные несущие конструкции которых предусматриваются сборными и сборно-монолитными), а также принципиальные указания о порядке возведения их должны быть приведены в проекте.

Примечание. Принципиальные указания о порядке возведения зданий или сооружений и их основных несущих конструкций должны учитываться в последующем при разработке проекта производства строительных и монтажных работ.

1.8(1.13). При проверке прочности и устойчивости конструкций зданий и сооружений в процессе их возведения значения коэффициентов перегрузки для всех учитываемых нагрузок, кроме веса конструкций, изделий и материалов, снижаются на 20%.

Требуемые прочность и устойчивость конструкций в процессе их возведения могут быть в необходимых случаях обеспечены устройством временных креплений (связей, распорок, расчалок, подкосов и т. п.), а для зданий с наружными самонесущими стенами также путем закрепления конструкций при монтаже к продольным и поперечным наружным стенам.

Перечисленные мероприятия должны быть предусмотрены в проекте конструкций.

1.9(1.14). В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность, жесткость и долговечность соединений.

В каркасных зданиях рамной системы следует предусматривать такого рода соединения элементов каркаса, которые обеспечивали бы необходимую пространственную жесткость

и устойчивость конструкций на всех стадиях их возведения и после окончания строительства.

В каркасных зданиях связевой системы и в бескаркасных зданиях, пространственная жесткость и устойчивость которых обеспечивается продольными и поперечными стенами, лестничными клетками и т. п. совместно с перекрытиями, необходимо проверять эти элементы на воздействие горизонтальных нагрузок.

Сварные соединения элементов сборных конструкций должны предусматриваться такими. чтобы в условиях строительства возможно было выполнение их наиболее простыми средствами при обязательном удовлетворении требованиям соответствующих нормативных документов по контролю качества сварки.

1.10(1.15). В стыках сборных железобетонных элементов, а также в сборно-монолитных конструкциях надежная связь дополнительно уложенного монолитного бетона с бетоном сборных конструкций должна осуществляться с помощью арматуры, выпускаемой из сборных железобетонных элементов путем устройства бетонных шпонок или насечки на поверхностях соединяемых элементов либо с помощью других надежных проверенных мероприятий. При этом в проекте должно быть дано указание о том, что поверхности сборных элементов конструкций, подлежащие обстонированию, должны быть тщательно очищены и промыты.

1.11(1.16). Конструкции узлов, соединений элементов и стальных закладных деталей должны обеспечить надежную передачу усилий на элемент с помощью рассчитываемых и надежным образом заделанных анкеров, а в возможных случаях путем приварки стальных закладных деталей к рабочей арматуре элемента. При этом должна быть обеспечена прочность самого элемента в зоне передачи на него усилий от стыка.

1.12(1.17). Узлы соединения элементов сборных конструкций принимаются в расчете жесткими, если они замонолнчены бетоном требуемой прочности, который связан с бетоном сборных элементов необходимым армированием.

Соединения элементов, выполненные на сварке до их замонолнчнвання, принимаются в расчете шарнирными, если не подтверждена расчетом требуемая их жесткость.

1.13(1.18). Жесткость стыков сборных железобетонных элементов, выполняемых для создания нсразрезности конструкции путем сварки арматуры и закладных деталей с последующим обетонированием, оценивается по жёсткости элемента в сечении рядом со стыком. При этом обетоннрованне стыков должно быть выполнено согласно указаниям пп. 1.10 и 2.8.

1.14(1.19). Вертикальные и горизонтальные диафрагмы, осуществляемые из сборных железобетонных элементов, могут рассматриваться как монолитные, если швы сопряжения как между отдельными элементами диафрагм, так и между диафрагмой н примыкающим элементом замоноличены.

Замоноличнванне стыков может производиться:

а)    стыкованием между собой выпусков арматуры с последующим заполнением швов бетоном;

б)    сваркой между собой стальных закладных деталей, надежно заанкеренных в соединяемых элементах.

Площадь сечения арматуры в местах соединения элементов, размеры сварных швов и конструкция стальных закладных деталей и соединительных накладок должны быть проверены расчетом на усилия, возникающие в соответствующих сечениях диафрагм. В случаях, когда вертикальными диафрагмами служат поперечные каменные стены, а горизонтальными — железобетонные замоноличенные перекрытия, должна быть обеспечена заделка железобетонных диафрагм в стенах, а также проверена прочность самих стен.

1.15(1.20). Соединения любого вида, назначаемые по конструктивным соображениям, не должны изменять характера работы здания или сооружения либо их отдельных элементов. В противном случае такие соединения должны учитываться в расчете.

Например, сборный ребристый элемент, рассчитанный как разрезной и связанный на опоре с элементом соседнего пролета заложенной в швы конструктивной арматурой, должен быть проверен расчетом в опорном сечении по моменту, который воспринимает конструктивная арматура

1.16(12.58). В железобетонных сооружениях значительной протяженности должны предусматриваться температурно-усадочные швы, расстояния между которыми следует назначать в соответствии с указаниями п. 1.34.

В необходимых случаях, например при неоднородных грунтах, в местах резкого изменения нагрузок, следует предусматривать осадочные швы.

Осадочные швы, а также температурно-усадочные швы в сплошных железобетонных конструкциях следует осуществлять сквозными, разрезая конструкцию до подошвы фундамента. Температурно-усадочные швы в железобетонных каркасах рекомендуется осуществлять либо посредством двойных колонн с доведением шва до верха фундамента, либо в виде двусторонних консолей без вкладышей.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.17(4.1). Расчет железобетонных конструкций должен производиться:

а)    по несущей способности (1-е предельное состояние): на прочность ( с учетом в необходимых случаях продольного изгиба и с проверкой устойчивости формы конструкции) и на выносливость — для конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся подвижной или пульсирующей нагрузки, вызывающей значительный перепад напряжений в бетоне или в растянутой арматуре (подкрановые балки и эстакады, шпалы, рамные фундаменты и перекрытия под некоторые неуравновешенные машины и т. п.);

б)    по деформациям (перемещениям) (2-е предельное состояние) — для конструкций, величина деформаций (перемещений) которых может ограничить возможность их эксплуатации;

в)    по образованию или по раскрытию трещин (3-е предельное состояние) — для конструкций, в которых по условиям эксплуатации не допускается образование трещин или раскрытие их должно быть ограничено.

Кроме того, в необходимых случаях должна быть проверена устойчивость положения конструкции расчетом на опрокидывание и скольжение (подпорные стены, внецентренно нагруженные высокие фундаменты и т. п.) или на всплывание (заглубленные или подземные резервуары, насосные станции и т. п.).

1.18(4.2). Расчет железобетонных конструкций по 1-му и 3-му предельным состояниям должен быть произведен для всех тех стадий изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации, при которых может возникнуть опасность достижения конструкцией одного из указанных предельных состояний; расчет железобетонных конструкций по 2-му предельному состоянию производится для сталии эксплуатации, а сборно-монолитных конструкций, кроме того, для стадии монтажа (см. п. 1.29); при этом должны учитываться остаточные деформации элементов, которые могут накопиться в период транспортирования, складирования и монтажа.

1.19(4.3). Расчет железобетонных конструкций по деформациям и по раскрытию трещин может не производиться, если на основании практики применения или опытной проверки конструкции, выполненной в соответствии со специальной инструкцией, установлено, что жесткость се в стадии эксплуатации достаточна (см. п. 1.20) и величина раскрытия в ней трещин (на всех стадиях, перечисленных

в п. 1.18) не превышает допустимой (см. п. 1.26).

1.20(4.14). Прогибы железобетонных элементов при нормативных нагрузках, определенные с учетом (в необходимых случаях) длительного действия всей постоянной и части временной нагрузки, не должны превышать величин, указанных в табл. 1.1.

Для случаев, не предусмотренных табл. 1.1, а также когда по условиям эксплуатации зданий или сооружений (например, в связи с технологическими требованиями) не могут быть допущены прогибы, указанные в таблице, предельные величины прогибов должны устанавливаться соответствующими нормативными документами на проектирование данного вида сооружений или заданием на проектирование.

При выполнении железобетонных конструкций со строительным подъемом значения предельных прогибов могут увеличиваться на величину строительного подъема. При этом общий расчетный прогиб элемента должен составлять не более '/iso /•

Предельные прогибы для консолей, отнесенные к вылету консоли, принимаются вдвое большими, чем соответствующие прогибы, указанные в табл. 1.1.

Если в нижележащем помещении с гладким потолком имеются расположенные поперек пролета элемента / постоянные перегородки (неявляющиеся опорами) с расстоянием между ними /|, то прогиб элемента в пределах расстояния /| (отсчитываемый от линии, сое

диняющей верхние точки осей перегородок) может быть допущен до Vaco Л. однако при этом предельный прогиб всего элемента должен быть не более '/iso I-

В случае ограничения обшей деформации элемента по условиям эксплуатации (например, для конструкций, по которым прокладываются рельсы — подкрановые балки и т. п.) полная величина его перемещения от положения при действии постоянной нагрузки (с учетом усилий предварительного обжатия) до положения при действии полной нагрузки не должна превышать допустимых значений, устанавливаемых специальными техническими условиями.

1.21(4.15). Для несвязанных с соседними элементами железобетонных плит перекрытий, лестничных маршей и площадок и тому подобных элементов помимо расчета прогибов от статической нагрузки должна также производиться проверка по зыбкости. При этом расчетный прогиб таких элементов от кратковременно действующего сосредоточенного груза весом 100 кг, добавочного к полной нормативной нагрузке, должен быть не более 0,7 мм.

1.22(4.4). Расчет по образованию трещин производится для предварительно напряженных железобетонных конструкции, которые по предъявляемым к ним требованиям трещнно-стойкости подразделяются на три категории в соответствии с табл. 1.2. В той же таблице даны указания о необходимости расчета по образованию трещин для конструкций каждой категории трсщнностойкости.

Таблица 1.219) Категории предварительно напряженных железобетонных конструкций по трещиностойкости и указания о необходимости расчета их по образованию трещин

Необхоихостъ расчета конструкций по обрааоваяшо трешки

а)    в наклонных сечениях изгибаемых элементов при выполнении поперечной и отогнутой арматуры из горячекатаной стали или из обыкновенной арматурной проволоки (см. п. 2.14 «а* и €в>);

б)    в нормальных сечениях элементов, в зонах, испытывающих при эксплуатации конструкций сжатие, а при воздействии предварительного обжатия-растяжение, если продольная арматура в этих зонах выполнена из горячекатаной стали, а при сварных каркасах и из обыкновенной арматурной проволоки; при этом площадь сечения арматуры в рассматриваемой зоне должна составлять не менее 0,1% от всей площади сечения элемента н должны быть учтены требования пп.

5.2 и 5.17.

В конструкциях с напрягаемой арматурой из проволоки. пучков или прядей без анкеров расчет по образованию трещин для концевых участков элемента на длине зоны анкеровки (см. п. 3.6) является во всех случаях обязательным, за исключением отдельных участков при отпуске натяжения (см. п. 5.2)

Все конструкции, кроме отнесенных к I и II категориям трещи ностойкости

Примечания: 1. Конструкции е напрягаемой арматурой. имеющей нормативное сопротивление не более 10 000 Ю/ел•*. находящиеся под воздействием средне- или слабоагресспвкой среды, но при наличии специальной защиты, выполняемой по со-ответстяующим нормативным документам, допускается относить к 111 категория трещииостоЛкости и. следовательно, не рассчитывать нх ПО образованию трещин, если к этим конструкциям

не предъявляются требования непроницаемости и они не вод лежат расчету на выкоси и весть.

1. Конструкции с напрягаемой арматурой, имеющей нормативное сопротивление более 10 000 кг/см’. находящиеся в условиях сильноагрессивной среды, следует относить к I категории тре щи постой кост и.

3. Характеристики агрессивных сред принимаются по специальным нормативным документам по антикоррозионной защите строительных конструкций.

1.23(4.5). Расчет конструкций, армированных предварительно напряженными элементами, по образованию трещин производится раздельно:

а)    для дополнительно уложенного бетона, окружающего предварительно напряженные элементы;

б)    для бетона предварительно напряженных элементов.

Такие конструкции при расчете по образованию трещин в предварительно напряженных элементах и в бетоне, окружающем элементы, могут быть отнесены к различным категориям трещи постой кости.

1.24(4.6). Для элементов железобетонных конструкций, не подвергаемых предварительному напряжению, а также для предварительно напряженных элементов III категории трещи-ностойкости определение усилий, вызывающих появление трещин, производится при вычислении деформаций, при расчете по раскрытию трещин, а также в случае, предусмотренном в п. 1.41.

В этих случаях используются указания раздела 5.

1.25(4.7). Расчет по раскрытию трещин должен производиться:

а)    для железобетонных элементов, нс подвергаемых предварительному напряжению;

б)    для предварительно напряженных элементов III категории трещиностойкостн;

в)    для сечений и зон предварительно напряженных элементов II категории трещино* стойкости, для которых не производится расчет по образованию трещин (см. табл. 1.2).

Допускается не производить проверки ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элементов в конструкциях, нс находящихся в условиях агрессивной среды либо под давлением сыпучих тел или жидкостей и нс подлежащих расчету на выносливость, в которых в качестве продольной арматуры применяется горячекатаная сталь класса A-I или А-Н.

Ширину раскрытия наклонных трещин в элементах н зонах, перечисленных в настоящем пункте, следует проверять во всех случаях независимо от условия работы конструкции и типа применяемой арматуры.