МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ, МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ

(МГС)

INTERSTATE COUNCIL FOR STANDARDIZATION, METROLOGY AND CERTIFICATION

(ISC)

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ

СТАНДАРТ

Сосуды и аппараты

НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ПРИ ВЕТРОВЫХ, СЕЙСМИЧЕСКИХ И ДРУГИХ ВНЕШНИХ НАГРУЗКАХ

(ISO 16528-1:2007, NEQ)

(ISO 16528-2:2007, NEQ)

Издание официальное

Предисловие

Цели, основные принципы и основной порядок проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены в ГОСТ 1.0-2015 «Межгосударственная система стандартизации. Основные положения» и ГОСТ 1.2-2015 «Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Правила разработки, принятия, обновления и отмены»

Сведения о стандарте

1    РАЗРАБОТАН Межгосударственным техническим комитетом по стандартизации МТК 523 «Техника и технологии добычи и переработки нефти и газа»; Закрытым акционерным обществом «ПЕТРОХИМ ИНЖИНИРИНГ» (ЗАО «ПХИ»); Акционерным обществом «Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт нефтяного машиностроения» (АО «ВНИИНЕФТЕМАШ»); Обществом с ограниченной ответственностью «Научно-техническое предприятие ЦЕНТРХИММАШ» (ООО «НТП ЦЕНТРХИММАШ»); Акционерным обществом «Научно-исследовательский и конструкторский институт химического машиностроения» (АО «НИИХИММАШ»)

2    ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии

3    ПРИНЯТ Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол от 25 сентября 2017 г. № 103-П)

За принятие проголосовали:

Краткое наименование страны по МК (ИСО 3166) 004—97	Код страны по МК (ИСО 3166) 004—97	Сокращенное наименование национального органа по стандартизации
Армения	AM	Минэкономики Республики Армения
Беларусь	BY	Госстандарт Республики Беларусь
Казахстан	KZ	Госстандарт Республики Казахстан
Киргизия	KG	Кыргызстандарт
Россия	RU	Росстандарт
Узбекистан	UZ	Узстандарт
Украина	UA	Минэкономразвития Украины

4    Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 14 декабря 2017 г. № 2001-ст межгосударственный стандарт ГОСТ 34283-2017 введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 августа 2018 г.

5    В настоящем стандарте учтены основные нормативные положения следующих международных стандартов:

-    ISO 16528-1:2007 «Котлы и сосуды, работающие под давлением. Часть 1. Требования к рабочим характеристикам» («Boilers and pressure vessels — Part 1: Performance requirements», NEQ);

-    ISO 16528-2:2007 «Котлы и сосуды, работающие под давлением. Часть 2. Процедуры выполнения требований ISO 16528-1» («Boilers and pressure vessels — Part 2: Procedures for fulfilling the requirements of ISO 16528-1», NEQ)

6    Подготовлен на основе применения ГОСТ Р 51273-99¹

7    ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

ГОСТ 34283-2017

5.3.1.2 Пульсационная составляющая основной ветровой нагрузки зависит от пульсаций скорости ветра и периодов собственных колебаний аппарата.

Предельные значения периодов собственных колебаний T_L, определяющих используемый подход к расчету пульсационной составляющей, приведены в таблице 1.

Таблица 1 — Предельное значение периода собственных колебаний

Ветровые районы la 1 II III IV V VI VII TL.c 0,38 0,34 0,29 0,26 0,23 0,20 0,18 0,17

Для вертикальных и горизонтальных аппаратов, у которых период их собственных колебаний по 1-й форме меньше предельного значения, приведенного в таблице 1, использован упрощенный способ определения пульсационной составляющей ветровой нагрузки, приведенный в 5.3.4 и 5.3.5.

Для аппаратов колонного типа, у которых период собственных колебаний по 1-й форме больше, а период собственных колебаний по 2-й форме меньше предельного значения, приведенного в таблице 1, расчет проводят с учетом только 1-й формы собственных колебаний. Методика расчета аппаратов колонного типа с учетом 1-й формы собственных колебаний приведена в 5.3.2. Расчетное значение периода собственных колебаний аппарата по 1-й форме определяют по формулам, представленным в приложении А или вычисляют по другим известным методикам.

Для высоких аппаратов колонного типа, у которых период собственных колебаний по п-й форме больше, а период собственных колебаний по (п + 1)-й форме меньше предельного значения, приведенного в таблице 1, расчет следует проводить специальными методами с учетом п форм собственных колебаний. При этом расчетное значение усилия или перемещения при учете динамической реакции по п собственным формам следует определять как корень квадратный из суммы квадратов значений этого усилия или перемещения для каждой учитываемой формы колебаний.

5.3.1.3 Резонансное вихревое возбуждение действует на аппараты колонного типа с соотношением H/D_min не менее 10 при скорости ветра, превышающей критическую скорость для аппарата, при которой происходит резонанс по 1-й форме его собственных колебаний.

5.3.2 Ветровая нагрузка для аппаратов колонного типа

О)

5.3.2.1 Расчетную ветровую нагрузку, действующую на /-й участок аппарата при собственных колебаниях его по 1-й форме в направлении горизонтального действия ветра, определяют как сумму средней P_st/ и пульсационной P_dyn, составляющих ветровой нагрузки

Р = Р + Р

/ st / dyn /'

5.3.2.2 Среднюю составляющую ветровой нагрузки на /-м участке аппарата вычисляют по формуле

^Psti=^K%Q_iD_rh_i,    (2)

где К — аэродинамический коэффициент, равный 0,7;

q₀ — нормативное значение ветрового давления, Н/м² (см. 5.3.1.1);

0, — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте аппарата, вычисляе-

[0,75 при (х_;. +х_осн)<5 м мый по формуле 0_/ = <    ₀    з    (х₍    —    расстояние    от    уровня

[[(*/ + ^хосн) / ¹ °] ’ ^ПР^И (*/ + ^хосн) > ^{5 м}

крепления аппарата до середины /-го участка аппарата, м, х_осн — расстояние от поверхности земли до уровня крепления аппарата, м);

D,- — наружный диаметр /-го участка аппарата, м; hi — высота /-го участка аппарата, м.

5.3.2.3 Пульсационную составляющую ветровой нагрузки на /-м участке аппарата вычисляют по формуле

%/=v-G_/-5-n_/.    (3)

где v — коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра на высоте Н + х_осн, вычисляемый по формуле v = 0,968 - 0,025^(/-/ + х_осн);

7

ГОСТ 34283-2017

G₍ — весовая нагрузка /-го участка аппарата, Н;

£ — коэффициент динамичности для периода собственных колебаний аппарата по 1-й форме, вычисляемый по формуле Ъ, = 1,1 + 715,5 е (е — безразмерный параметр, зависящий от периода собственных колебаний аппарата по 1-й форме Т, с, и нормативного значения ветрового давления q₀, Н/м², вычисляемый по формуле е =    /    790);

г|i — приведенное относительное ускорение центра тяжести /-го участка, вычисляемое по форму-

Z    Z

ле г|. = а.    (а_к ■ т_к ■ P_slk) /    (а²    •    G_k) (а,- иа_к — относительные перемещения центров тя-

/с=1    Х=1

жести соответственно /-го и /с-го участков, возникающие при собственных колебаниях по 1-й форме, определяемые на основе модального анализа; для аппаратов с приблизительно равномерно распределенной по высоте массой допустимо использовать приближенный метод, приведенный в приложении А); т_к — коэффициент пульсации давления ветра для середины к-го участка аппарата на высоте

Г/    \    и—0,15

^хк ^{+ х}осн’ вычисляемый по формуле т_к = 0,76 ух_к + х_осн]/10

5.3.2.4 Расчетный изгибающий момент от действия ветровой нагрузки в расчетном сечении аппарата на высоте х₀ вычисляют по формуле

п    т

M_v=lPi{xi-Xo) ⁺ lM_vr    (4)

/=1    у=1 ¹

где х, — расстояние от уровня крепления аппарата до середины /-го участка, м; х₀ — высота расчетного сечения аппарата от уровня крепления аппарата, м;

M_v — изгибающий момент в расчетном сечении на высоте х₀ от действия ветровой нагрузки на у-ю ^! обслуживающую площадку, Н • м.

5.3.2.5 Обслуживающие площадки и другие внешние элементы, выступающие за пределы наружного диаметра аппарата, под действием ветровой нагрузки создают для него дополнительные изгибающие моменты.

Если при расчете аппаратов колонного типа известны размеры и расположение обслуживающих площадок, то среднюю составляющую ветровой нагрузки, приложенную на обслуживающую у-ю площадку, расположенную на высоте Xj над уровнем крепления аппарата, вычисляют по формуле

M_v. ='\Aq_Q®_j{Xj-x₀){'\ + QJ5^_ljm_j)Y_JA_p,    (5)

где ©_у —

коэффициент, учитывающий изменение средней составляющей ветрового давления для вы-

•осн^5 М,

0,75 при (Ху +х₀

соты Ху + х_осн, вычисляемый по формуле ©.=•

Г    "АЗ

[(^ху^+хосн)^/10]

при (Ху + х_осн) > 5 м

^XJ -

Ху -

(^хосн — расстояние от поверхности земли до уровня крепления аппарата, м); расстояние от уровня крепления аппарата доу'-й площадки, м;

вспомогательный коэффициент для у'-й площадки на высоте Ху + х_осн, вычисляемый по фор

муле

_Ху=¹,⁵⁶[(^ху+^хосн)/(Н + ^хосн)]¹’⁶;

¹⁷¹ j —

2>_р -

коэффициент пульсации давления ветра для у'-й площадки на высоте Ху + х_осн, вычисляемый по формуле тj = 0,7б||(ху + x_OCHj/10j

-0,15

При

сумма площадей всех проекций профилей у'-й площадки на плоскость, перпендикулярную направлению ветра, м².

отсутствии точных данных о форме площадки изгибающий момент M_v вычисляют по фор

муле

M_v. = 0,85q₀ ■ ©у (х_у. - х₀ )(l + 0,75£ • ху • m^Aj,

(6)

где Aj —

площадь, ограниченная контуром для у'-й площадки, мА

8

ГОСТ 34283-2017

5.3.3 Резонансное вихревое возбуждение

5.3.3.1 Расчет на резонансное вихревое возбуждение проводят для аппаратов колонного типа, удовлетворяющих условию H/D_min > 10, если критическая скорость ветра V_cr вызывающая резонансные колебания, меньше максимальной расчетной скорости ветра \/_тах для района установки аппарата, то есть

5.3.3.2    Критическую скорость ветра, вызывающую резонансные колебания аппарата по 1-й форме собственных колебаний, вычисляют по формуле

5D

^сг=-р.    (8)

где Т — период собственных колебаний аппарата по 1-й форме, с;

D_H — наружный диаметр аппарата на высоте х_экв, равной 0,8Н от уровня крепления, м;

Н — высота аппарата от уровня крепления, м.

5.3.3.3    Максимальную расчетную скорость ветра определяют на высоте х_экв от уровня крепления аппарата вычисляют по формуле

^vmax ⁼¹’⁵V^T®’    (9)

где © — коэффициент, учитывающий изменение средней составляющей ветрового давления для вы-

[0,75 при (х_экв

^{+ х}осн) -5 м,

соты х_экв + х_осн, вычисляемый по формуле 0 = <^    _0    3

[[(^хэкв + ^хосн)¹1 °] ’ ^ПР^И (^хэкв + ^хосн) > ^{5 м} (^хосн — расстояние от поверхности земли до уровня крепления аппарата, м).

5.3.3.4    Аэродинамическую силу при резонансном вихревом возбуждении, вызывающем поперечные колебания по 1-й собственной форме в плоскости, перпендикулярной направлению ветрового потока, на /-м участке аппарата вычисляют по формуле

P_VR/=4,57^2    (10)

“н

где аi и а_н — относительное перемещение центра тяжести /-го участка и максимальное относительное перемещение аппарата колонного типа, возникающие при собственных колебаниях по 1-й форме, вычисляемые на основе модального анализа или по методике, приведенной в приложении А.

5.3.3.5    Наряду с воздействием аэродинамической силы ^PVRi при резонансном вихревом возбуждении учитывают действие ветровой нагрузки в направлении ветрового потока.

Расчетную ветровую нагрузку, действующую на /-й участок аппарата в направлении ветрового потока, вычисляют по формуле

^РсП =

^pi-

(11)

5.3.3.6 Расчетный изгибающий момент M_VR в расчетном сечении аппарата на высоте х₀ от совместного действия аэродинамической силы при резонансном вихревом возбуждении и ветровой нагрузке определяют по формуле

MVR =

(12)

5.3.4 Вертикальные сосуды и аппараты, кроме аппаратов колонного типа

5.3.4.1 Расчетную ветровую нагрузку и расчетный изгибающий момент от воздействия ветра для сосудов и аппаратов высотой менее Юме отношением H/D_min не более 5 определяют по средней составляющей ветровой нагрузки. Пульсационную составляющую ветровой нагрузки учитывают введением обобщенного коэффициента, равного произведению коэффициента пульсации давления ветра на коэффициент его корреляции.

9

5.3.4.2 Ветровую нагрузку, приложенную на высоте Н_эф/2 от уровня анкерного крепления сосуда или аппарата, вычисляют по формуле

Р\/ - 1,2 q₀ ■ 0 • 0_Эф • Н_эф,

(13)

где 0 — коэффициент, учитывающий изменение средней составляющей ветрового давления для вы-

[0,75при(Н_эф/2 + х_осн)<5 м,

соты Н_Эф J2 + х_осн, вычисляемый по формуле 0 =

[(^н^²+*о™)/¹оГ^приКф/²

(х_осн — расстояние от поверхности земли до уровня крепления сосуда или аппарата, м).

5.3.4.3 Расчетный ветровой изгибающий момент, действующий на сосуд или аппарат в месте приварки опоры, определяют по формуле

M_v = P_v

эф

(14)

5.3.5 Горизонтальные сосуды и аппараты

5.3.5.1    В расчете на действие ветровой нагрузки горизонтальных сосудов и аппаратов на седловых опорах, за исключением сдвоенных и строенных аппаратов, как правило, нет необходимости. Подобный расчет выполняют только по требованию заказчика, записанному в задании на проектирование.

5.3.5.2    Расчетные усилия и изгибающие моменты от воздействия ветра определяют, как правило, по средней составляющей ветровой нагрузки. Пульсационную составляющую ветровой нагрузки учитывают введением обобщенного коэффициента, равного произведению коэффициента пульсации давления ветра на коэффициент его корреляции.

5.3.5.3    Ветровую нагрузку, приложенную на высоте Н_эф/2 от уровня анкерного крепления сосуда или аппарата в поперечном направлении, вычисляют по формуле

Р_н - 1,8д₀ • /__Эф • Н_эф

0,5 Н

\0,3

эф

10

(15)

5.3.5.4 Ветровую нагрузку, приложенную на высоте Н_эф/2 от уровня анкерного крепления сосуда или аппарата в продольном направлении, определяют по формуле

P_L - 1,8g₀ • 0_Эф • Н_Эф

0,5 Н. + х__и

’ эф осн

\0,3

10

(16)

Продольную ветровую нагрузку Р, на горизонтальный сосуд или аппарат, как правило, не учиты

вают.

5.4 Определение расчетных усилий от сейсмического воздействия

5.4.1    Требования к расчету

5.4.1.1    Расчету на сейсмическое воздействие подлежат все сосуды и аппараты, установленные на площадках с расчетной сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов по модифицированной шкале MSK-64 для средних грунтовых условий.

Расчетную сейсмичность площадки определяют в задании на проектирование сосуда или аппарата на основе нормативной сейсмичности района их установки.

5.4.1.2    Исходными данными для расчета на сейсмическое воздействие являются:

-    сейсмический коэффициент K_s (максимальный уровень ускорения грунта в долях д), значение которого принимают в зависимости от расчетной сейсмичности по таблице 2;

-    акселерограммы сейсмического движения грунта, характерные для района установки аппарата.

Таблица 2 — Сейсмический коэффициент Ks

Расчетная сейсмичность, балл 1 8 9 к5 0,1 0,2 0,4

ГОСТ 34283-2017

5.4.1.3 Для аппаратов колонного типа и вертикальных сосудов и аппаратов определяют расчетные сейсмические нагрузки, действующие в горизонтальном направлении.

Если сосуд или аппарат установлен на жесткую строительную конструкцию, перекрытие или высокий постамент, то это допускается учитывать, умножая действующую на него расчетную сейсмическую нагрузку на коэффициент высоты размещения К_в, определяемый по формуле

К_в=1 + 0,05х_осн,    (17)

где х_осн — расстояние от поверхности земли до уровня крепления аппарата, м.

Для горизонтальных сосудов и аппаратов определяют расчетные сейсмические воздействия, действующие горизонтально в направлении их продольных и поперечных осей, и учитывают раздельно.

5.4.1.4    При выполнении расчетов на сейсмическое воздействие применяют два уровня сейсмических воздействий:

а)    проектное землетрясение (уровень ПЗ);

б)    максимальное расчетное землетрясение (уровень MP3).

5.4.1.5    Расчет на сейсмические нагрузки, соответствующий уровню ПЗ, выполняют для всех сосудов и аппаратов. Расчет проводят линейно-спектральным методом.

5.4.1.6    Расчет на сейсмические нагрузки, соответствующие уровню MP3, выполняют для сосудов и аппаратов, расположенных на производственных объектах чрезвычайно высокой и высокой опасности*.

Расчет, соответствующий уровню MP3, для сосудов и аппаратов может выполняться как динамическим методом во временной области с применением инструментальных или синтезированных акселерограмм, так и линейно-спектральным методом.

Для аппаратов колонного типа высотой более 75 м расчет, соответствующий уровню MP3, выполняют динамическим методом. При отсутствии инструментальных или синтезированных акселерограмм для площадки, на которой устанавливаются рассчитываемые аппараты, допускается использовать универсальные обобщенные акселерограммы, приведенные в приложении Б.

5.4.2 Расчетная сейсмическая нагрузка

5.4.2.1 Динамический метод расчета на сейсмическое воздействие

Расчет проводят методами численного интегрирования систем дифференциальных уравнений движения:

где    [М]

[B]

[C]

{Х"},{Х'},{Х}

[Af] • {X"} + [В] • {X'} + [С] • {X} = - [Af] • W(t) ■ {cos а},    (18)

—    матрица масс;

—    матрица диссипативных сил;

—    матрица жесткости;

—    векторы относительных узловых ускорений, скоростей и перемещений соответственно;

{cos а}

—    ускорение движения основания расчетной модели, определяемое по акселерограммам колебания грунта в основании;

—    вектор направляющих косинусов.

Максимальные амплитуды инструментальных или синтезированных ускорений в уровне основания сооружения принимают не менее 1,0, 2,0 или 4,0 м/с² при расчетной сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно и умножают на коэффициент К₀, приведенный в таблице 3.

* В Российской Федерации в соответствии СП 14.13330.2014 «СНиП 11-7—81* Строительство в сейсмических районах» (пункт 5.2.1) расчет по уровню MP3 применяют для опасных производственных объектов I и II классов опасности.

11

Таблица 3 — Коэффициенты К0, определяемые назначением сосуда или аппарата

№ п/п Назначение сосуда или аппарата Ко Уровень ПЗ Уровень MP3 1 Сосуды и аппараты, применяемые на производственных объектах чрезвычайно высокой и высокой опасности 1,2 2,0 2 Остальные сосуды и аппараты, не указанные в 1 1,0 1,0

Si Si

Результирующий вектор сейсмических нагрузок {S}

, действующих на аппарат в любой мо

мент времени, вычисляют по формуле

{S} = [C]{X}.    (19)

По вычисленному значению вектора {S} определяют внутренние усилия в расчетных сечениях аппарата.

5.4.2.2 Линейно-спектральный метод расчета на сейсмическое воздействие Расчетную сейсмическую нагрузку S,, приложенную к середине /-го участка расчетной схемы в горизонтальном направлении, вычисляют по формуле

S^V'VSo,,    (2°)

где К₀ — согласно таблице 3;

/С, — коэффициент, учитывающий допустимые повреждения в металлических аппаратах при землетрясении и снижении жесткости из-за появления пластических деформаций, равный 0,25. Сейсмическую нагрузку So/’ приложенную к середине /-го участка расчетной схемы, определяют в предположении упругого деформирования аппарата для 1-й формы собственных колебаний, и вычисляют по формуле

S_0i = K_sK_wG_iV-4_i,    (21)

где Ку — коэффициент, учитывающий способность аппарата к рассеиванию энергии, — согласно таблице 4.

Таблица 4 — Коэффициент Кучитывающий способность сосуда или аппарата к рассеиванию энергии

Н, м HIDmm Не менее 50 Не менее 20 1,5 До 20 1,3 Свыше 30 до 50 Не менее 15 До 15 1,0 Не более 30 —

Коэффициент динамичности (3 определяют согласно рисунку 2 или вычисляют по формуле Р = 1 +157 при 7 < 0,1 с;

Р = 2,5 при 0,1с<7<0,8с;    (22)

Р = тах|2,5ру0 ; 0,81 при 7 >0,8 с,

но во всех случаях не менее 0,8 и не более 2,5. 12

ГОСТ 34283-2017

0,0    0,1    0,3    0,5    0,7    0,9    1,1    1,3    1,5    1,7    1,9    2,1    2,3    2,5    2,7    2,9    3,1    3,3    3,5    3,7    3,9 Период колебаний Т, с Рисунок 2 — Обобщенный спектр ответа

Коэффициент формы колебаний д,-, зависящий от формы деформации сосуда или аппарата при его собственных колебаниях по 1-й форме и от места расположения нагрузки, вычисляют по формуле

Z

а^в_ка_к

Л/ = —-■    (23)

X ^G/c ' ^а/с /с=1

Для аппаратов колонного типа высотой до 15 м включительно коэффициент г|_/ вычисляют по упрощенной формуле

4=—-■    (24)

I ^Gk^xl

/с=1

5.4.2.3 Определение расчетного изгибающего момента

Максимальный изгибающий момент в нижнем сечении аппаратов колонного типа при учете только 1-й формы колебания определяют по формуле

“та x=XS,'*f    (25)

/=1

Расчетный изгибающий момент с учетом влияния высших форм колебаний при необходимости устанавливают специальными методами.

В качестве первого приближения расчетный изгибающий момент M_R с учетом влияния высших форм колебаний в расчетных сечениях выбирают в зависимости от М_тах по эпюре рисунка 3.

13

ГОСТ 34283-2017

Рисунок 3 — Эпюра для определения изгибающего момента Мтах

5.4.2.4 Сосуды и аппараты, кроме аппаратов колонного типа Расчетную сейсмическую нагрузку вычисляют по формуле

S = K₀KyK_sK_BK„G,    (26)

где К₀ — согласно таблице 3;

/С, — коэффициент, учитывающий допустимые повреждения в сосудах и аппаратах, равный 0,25;

K_s — согласно таблице 2;

G — весовая нагрузка от массы сосуда или аппарата, отнесенная к центру тяжести;

К_в — коэффициент высоты размещения для сосуда или аппарата, устанавливаемого на жесткие строительные конструкции, перекрытия и высокие постаменты, вычисляемый по формуле (17);

К_и — коэффициент интенсивности сейсмической нагрузки, равный произведению коэффициента динамичности на коэффициент формы колебаний (для горизонтальных сосудов и аппаратов, а также вертикальных сосудов и аппаратов, не относящихся к аппаратам колонного типа, принимают равным 2).

Для горизонтальных аппаратов на седловых опорах отдельно определяют сейсмическую нагрузку в продольном и поперечном направлениях.

Метод дает оценку сейсмических нагрузок с погрешностью, идущей в сторону повышения запаса прочности и устойчивости.

5.5 Расчет на прочность сосудов и аппаратов при действии ветровых или сейсмических нагрузок

Расчет на прочность и устойчивость сосудов и аппаратов при ветровых или сейсмических нагрузках проводят по ГОСТ 34233.2, ГОСТ 34233.5, ГОСТ 34233.9.

При этом следует дополнительно учитывать влияние других внешних нагрузок При расчете на сейсмические нагрузки, соответствующие уровню MP3, не выполняют проверку на действие местных изгибных и температурных напряжений.

ГОСТ 34283-2017

6 Дополнительные внешние нагрузки

6.1    Дополнительные нагрузки, вызывающие изменение напряженно-деформированного

состояния сосудов и аппаратов

При определении расчетных параметров для сосуда или аппарата необходимо учитывать при условии их наличия следующие нагрузки и факторы:

-    нагрузки от присоединенных трубопроводов в соответствии с 6.2;

-    инерционные нагрузки при движении, остановках и колебаниях элементов сосудов и аппаратов в соответствии с В.1 (приложение В);

-    вибрационные нагрузки в соответствии с В.2 (приложение В);

-    ударные нагрузки от воздействия газожидкостной смеси или иных причин в соответствии с В.З (приложение В);

-    нагрузки при транспортировании и монтаже сосуда в соответствии с В.4 (приложение В);

-    нагрузки от массы и давления грунта, действующие на подземные сосуды, в соответствии с В.5 (приложение В).

6.2    Определение расчетных усилий от присоединенных трубопроводов

6.2.1    Действующие на штуцеры сосудов и аппаратов расчетные нагрузки от присоединенных трубопроводов определяют, исходя из расчета трубопроводной системы на действие массы, давления, самокомпенсации температурных удлинений, ветровых и сейсмических нагрузок.

6.2.2    Значения действующих на штуцеры сосудов и аппаратов расчетных нагрузок от присоединенных трубопроводов указывают в одной из следующих точек:

-    в месте пересечения оси штуцера с образующей корпуса;

-    в месте пересечения оси штуцера с привалочной поверхностью фланца — для штуцеров, соединяемых с трубопроводами с помощью фланцев;

-    в месте пересечения оси штуцера с плоскостью приварки трубопровода — для штуцеров, соединяемых с трубопроводами с помощью сварки.

В исходных данных для расчета сосудов и аппаратов на действие нагрузок от присоединенных трубопроводов должно быть указано, в какой из перечисленных выше точек приложены полученные из расчета трубопроводов нагрузки.

6.2.3    Силы и моменты, действующие на штуцеры сосудов и аппаратов со стороны присоединенных трубопроводов, следует приводить в местной декартовой системе координат, одна из осей которой совпадает с осью штуцера (см. ГОСТ 34233.3). Допускается также задание сил и моментов, действующих на штуцеры сосудов и аппаратов со стороны присоединенных трубопроводов, в глобальной системе координат, связанной с аппаратом или с установкой в целом. В исходных данных для расчета сосудов и аппаратов на действие нагрузок от присоединенных трубопроводов должно быть однозначно указано направление осей системы или систем координат, в которых приведены нагрузки, действующие на штуцеры.

6.2.4    Действующие на штуцеры сосудов и аппаратов расчетные нагрузки от присоединенных трубопроводов следует учитывать при расчете:

-    узлов врезки штуцеров — по ГОСТ 34233.3;

-    фланцев штуцеров — по ГОСТ 34233.4;

-    промежуточных элементов, которые могут находиться между узлом врезки и фланцем штуцера: труб и отводов — по ГОСТ 34233.2.

Расчетные нагрузки, действующие на каждый из перечисленных выше элементов, определяют по правилам механики, исходя из величин расчетных нагрузок на штуцеры и условий равновесия.

6.2.5    Действующие на штуцеры сосудов и аппаратов расчетные нагрузки от присоединенных трубопроводов, полученные из расчета трубопроводной системы, необходимо также учитывать при расчете аппарата в целом, то есть при определении осевых и перерезывающих сил и изгибающих моментов, действующих на цилиндрические и конические обечайки, находящиеся между штуцером и опорным элементом, определении нагрузок на опорные элементы и анкерные болты. При этом нагрузки, действующие на штуцер со стороны присоединенных трубопроводов, должны быть по правилам механики перенесены в точку продольной оси сосуда или аппарата, лежащую в том же поперечном сечении, что и точка пересечения оси штуцера с образующей корпуса сосуда или аппарата. Полученные описанным

выше образом нагрузки от внешних сил и моментов, приложенных к различным штуцерам, в каждом расчетном сечении суммируются с учетом направления и знака между собой, а также с нагрузками от действия массы, ветровыми, сейсмическими и другими внешними нагрузками и учитываются при расчете корпуса аппарата на прочность и устойчивость по ГОСТ 34233.2 и ГОСТ 34233.9, а также при расчете опорных сечений, опор и анкерных болтов по ГОСТ 34233.5 и ГОСТ 34233.9.

6.2.6    При проектировании сосудов и/или аппаратов и трубопроводной обвязки к ним, для обеспечения возможности независимого проектирования сосудов, аппаратов и трубопроводов, используются таблицы допустимых нагрузок, содержащие значения максимальных допустимых компонентов нагрузок: осевых и перерезывающих сил, изгибающих и крутящего момента для каждого из нагруженных внешними нагрузками штуцеров сосуда и/или аппарата. В некоторых случаях для отдельных видов аппаратов таблицы максимальных допустимых нагрузок содержатся в межгосударственных (ГОСТ ISO 13706) и национальных стандартах².

6.2.7    Таблицы допустимых нагрузок, используемые при проектировании сосудов и/или аппаратов, представленные в задании на проектирование, должны содержать указание на точку приложения нагрузок и направление осей системы координат, в которой они заданы, в соответствии с 6.2.2 и 6.2.3. При выполнении расчетов на совместное действие установленных в таблицах компонентов внешних нагрузок и при переносе согласно правилам механики нагрузок между элементами штуцера (узлом врезки, фланцем, отводом и т. д.) компоненты нагрузок считаются приложенными в направлении осей системы координат, в которой они установлены, если в таблицах не указано иное. По умолчанию, если не указано иное, принимается, что приведенные в таблицах допустимые нагрузки на штуцеры не учитывают несамоуравновешенную осевую силу в трубопроводе, вызванную действием давления (см. приложение Г).

6.2.8    Расчетные нагрузки, приведенные в таблицах допустимых нагрузок на штуцеры сосудов и аппаратов, следует учитывать при расчете элементов, перечисленных в 6.2.4. Расчет в соответствии с 6.2.5 производят только с использованием нагрузок, полученных из расчета трубопроводной системы. Расчет в соответствии с 6.2.5 на нагрузки, установленные в таблицах допустимых нагрузок, не проводят.

6.2.9    Если проектирование сосудов или аппаратов выполняется раньше, чем проектирование трубопроводной обвязки, организация, выполняющая проектирование сосудов и аппаратов, может передать заказчику и/или организации, выполняющей проектирование трубопроводной обвязки, значения допустимых нагрузок на штуцеры, определенные на основании поверочных расчетов в соответствии с 6.2.4. Значения расчетных нагрузок в этом случае, могут передаваться в виде таблиц допустимых нагрузок, аналогичных описанным выше, и/или в виде электронных интерактивных баз данных, позволяющих оценить допустимость любого сочетания нагрузок на штуцер, полученного в ходе расчета и проектирования трубопроводной обвязки.

ГОСТ 34283-2017

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.gost.ru)

© Стандартинформ, 2018

В Российской Федерации настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

ГОСТ 34283-2017

Приложение А (рекомендуемое)

Определение динамических характеристик аппарата

А.1 Вертикальный аппарат постоянного сечения

Расчетный период собственных колебаний по 1-й форме аппарата постоянного сечения с приблизительно равномерно распределенной по высоте аппарата массой вычисляют по формуле

т = т₀1п

4Е I

hc_fi_f'

(А.1)

^го = Нр7^:

О_F — коэффициент неравномерности сжатия грунта, определяемый по данным инженерной геологии, а при отсутствии таких данных C_F = 6 • 10⁷ Н/м³

А.2 Вертикальный аппарат переменного сечения

А.2.1 Аппараты переменного сечения условно разбивают на три части, для каждой части аппарата определяют высоту и момент инерции поперечного сечения относительно центральной оси.

А.2.2 В зависимости от отношения высот схематичных частей и отношения их моментов инерции определяют вспомогательные коэффициенты Д, X, р по рисунку А.1 или вычисляют по формулам:

Л ¹ 'l ^Н2

3 !₂н,

Я

\2

\^нм

^Н2 л + —=- + 1

Я

'з Н1

■ \2 1 1 Н3 я +—+i 3 Нл я V 1 ^ 1

'l ^нз р = ——

/_Зн₂

Я -^- + 1

\^Н2

я\ \\\ \\\

Рисунок А.1 —Коэффициенты Д, Л, р

(А.2)

17

Содержание

1    Область применения.................................................................1

2    Нормативные ссылки.................................................................1

3    Обозначения........................................................................2

4    Общие положения ...................................................................4

5    Расчет на ветровые и сейсмические    нагрузки.............................................4

5.1    Расчетные схемы основных типов сосудов и аппаратов.................................4

5.2    Сочетание нагрузок в различных условиях ...........................................6

5.3 Определение расчетных усилий от ветровых нагрузок..................................6

5.4 Определение расчетных усилий от сейсмического воздействия .........................10

5.5    Расчет на прочность сосудов и аппаратов при действии ветровых

или сейсмических нагрузок...........................................................14

6    Дополнительные внешние нагрузки....................................................15

6.1    Дополнительные нагрузки, вызывающие изменение напряженно-деформированного

состояния сосудов и аппаратов .......................................................15

6.2    Определение расчетных усилий    от    присоединенных трубопроводов .....................15

Приложение А (рекомендуемое) Определение динамических характеристик аппарата...........17

Приложение Б    (справочное) Обобщенные акселерограммы .................................19

Приложение В    (обязательное) Дополнительные внешние нагрузки ...........................22

Приложение Г (рекомендуемое) Рекомендации по определению действующих на штуцеры

сосудов и аппаратов нагрузок от присоединенных трубопроводов ...............24

Библиография........................................................................25

IV

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

Сосуды и аппараты

НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ПРИ ВЕТРОВЫХ, СЕЙСМИЧЕСКИХ И ДРУГИХ ВНЕШНИХ НАГРУЗКАХ

Vessels and apparatus.

Norms and methods of strength calculation under wind loads, seismic influence and other external loads

Дата введения — 2018—08—01

1    Область применения

Настоящий стандарт распространяется на сосуды и аппараты, применяемые в химической, нефтехимической, нефтеперерабатывающей и других отраслях промышленности, и содержит требования к выполнению расчета на прочность при ветровых, сейсмических и других внешних нагрузках.

Настоящий стандарт устанавливает методы определения расчетных усилий в элементах сосудов и аппаратов от ветровых нагрузок, сейсмических воздействий и других внешних нагрузок, перечень расчетов, которые необходимо выполнить для подтверждения прочности и устойчивости сосудов и аппаратов при действии этих нагрузок.

Настоящий стандарт распространяется на отдельно стоящие сосуды и аппараты, не оказывающие влияния друг на друга.

Настоящий стандарт применяется совместно с ГОСТ 34233.1 — ГОСТ 34233.10 и ГОСТ 34347.

2    Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ 34347-2017 Сосуды и аппараты стальные сварные. Общие технические условия ГОСТ 34233.1-2017 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Общие требования

ГОСТ 34233.2-2017 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет цилиндрических и конических обечаек, выпуклых и плоских днищ и крышек

ГОСТ 34233.3-2017 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Укрепление отверстий в обечайках и днищах при внутреннем и внешнем давлениях. Расчет на прочность обечаек и днищ при внешних статических нагрузках на штуцер

ГОСТ 34233.4-2017 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет на прочность и герметичность фланцевых соединений

ГОСТ 34233.5-2017 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет обечаек и днищ от воздействия опорных нагрузок

ГОСТ 34233.6-2017 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет на прочность при малоцикловых нагрузках

ГОСТ 34233.7-2017 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Теплообменные аппараты

ГОСТ 34233.8-2017 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Сосуды и аппараты с рубашками

ГОСТ 34233.9-2017 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Аппараты колонного типа

ГОСТ 34233.10-2017 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Сосуды и аппараты, работающие с сероводородными средами

Издание официальное

ГОСТ 21561-76 Автоцистерны для транспортирования сжиженных углеводородных газов на давление до 1,8 МПа. Общие технические условия

ГОСТ 31232-2004 Контейнеры для перевозки опасных грузов. Требования по эксплуатационной безопасности

ГОСТ ISO 13706-2011 Аппараты с воздушным охлаждением. Общие технические требования

Примечание — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться заменяющим (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

3 Обозначения

В настоящем стандарте применимы следующие условные обозначения:

площадь, ограниченная контуром для у-й обслуживающей площадки, м²; площадь проекции профиля обслуживающей площадки на плоскость, перпендикулярную направлению ветра, м²; коэффициент неравномерности сжатия грунта, Н/м³;

наружный диаметр сосуда или аппарата с учетом изоляции на расстоянии (Н_эф/2) от уровня закрепления, м;

наружный диаметр /-го (/=1,2,..., z) участка аппарата колонного типа с учетом изоляции, м;

наименьший из наружных диаметров аппарата колонного типа, м; наружный диаметр аппарата колонного типа с учетом изоляции в расчетном сечении на высоте (0,8Н) от уровня закрепления, м;

модуль продольной упругости материала при расчетной температуре, Н/м²; внешняя осевая сила (растягивающая сила берется со знаком плюс, сжимающая сила — со знаком минус), Н; ускорение силы тяжести, м/с²;

весовая нагрузка от собственной массы с содержимым, Н; весовая нагрузка /-го (к-го) участка аппарата колонного типа, Н; высота /-го (/=1,2, ..., z) участка аппарата колонного типа, м; высота аппарата, м;

высота 1-й, 2-й, 3-й части аппарата переменного сечения, м; эффективная высота сосуда или аппарата над уровнем анкерного крепления, м;

^Ai

А,

'эф

D,

9    —

G    —

Gi(G_k)    -

^hi    ~

Н    —

H_VH₂,H₃ -

эф

h ’ h’ I3

К

К₀

К_л

К_в

K_s

\

“-эф

^Мта

момент инерции верхнего основного металлического сечения аппарата колонного типа относительно центральной оси, м⁴;

момент инерции верхнего металлического сечения 1-й, 2-й, 3-й части аппарата переменного сечения относительно центральной оси, м⁴; минимальный момент инерции подошвы фундамента, м⁴; аэродинамический коэффициент;

коэффициент, учитывающий назначение сосуда или аппарата; коэффициент, учитывающий в сосудах и аппаратах снижение жесткости из-за появления пластических деформаций; коэффициент высоты размещения; коэффициент интенсивности нагрузки; сейсмический коэффициент;

коэффициент, учитывающий способность сосудов и аппаратов к рассеиванию энергии;

эффективная длина горизонтального сосуда, включая изоляцию, м; максимальный изгибающий момент в нижнем сечении аппарата, Н • м; расчетный изгибающий момент от действия ветровой нагрузки, Н • м;

2

ГОСТ 34283-2017

M_F

м,

Af,

VR

m_k

^mi

m

n

din /

^rV

Pst /(Pst ft) ^PVRi

^Qfl

^0

S

s,

*/(**) -

z

«Н

ОС/ (0Cfc)

p    -

Р/. P/г Y. A —

Л/

©

©;

X, (x

V

расчетный изгибающий момент от сейсмического воздействия, Н • м; расчетный изгибающий момент от резонансного вихревого возбуждения, Н • м; изгибающий момент от действия ветровой нагрузки на у-ю обслуживающую площадку, Н • м;

коэффициент пульсации давления ветра для середины к-го участка аппарата колонного типа;

коэффициент пульсации давления ветра дляу-й площадки;

число площадок над расчетным сечением;

число участков аппарата над расчетным сечением;

расчетная ветровая нагрузка, действующая на /-й участок аппарата в направлении ветрового потока при резонансных колебаниях, Н;

пульсационная составляющая ветровой нагрузки на /-м участке аппарата колонного типа, Н;

поперечная ветровая нагрузка, Н;

ветровая нагрузка на /-м участке аппарата колонного типа, Н; продольная ветровая нагрузка, Н; ветровая нагрузка, Н;

средняя составляющая ветровой нагрузки на /-м (/с-м) участке аппарата колонного типа, Н;

расчетная ветровая нагрузка, действующая на /-й участок аппарата в направлении

поперек ветровому потоку при резонансных колебаниях, Н;

равнодействующая нагрузка от давления, Н;

нормативное значение ветрового давления, Н/м²;

сейсмическая нагрузка в горизонтальном направлении, Н;

расчетная сейсмическая нагрузка в середине /-го (/ = 1, 2, ..., z) участка аппарата колонного типа, Н;

сейсмическая нагрузка в середине /-го (/= 1,2, ..., z) участка аппарата в предположении упругого деформирования, Н;

расчетный период собственных колебаний аппарата по 1-й форме, с; предельное значение периода собственных колебаний, с; критическая скорость ветра, м/с; максимальная расчетная скорость ветра, м/с;

высота расчетного сечения аппарата колонного типа от уровня крепления, м; расстояние до середины /-го (к-го) участка аппарата колонного типа от уровня крепления, м;

высота определения максимальной расчетной скорости ветра, м; расстояние от поверхности земли до уровня крепления, м; число участков;

максимальное относительное перемещение аппарата колонного типа, 1/(Н • м); относительное перемещение центра тяжести /-го (к-го) участка аппарата колонного типа, 1/(Н • м);

коэффициент динамичности при сейсмической нагрузке; коэффициенты;

безразмерный параметр, зависящий от периода собственных колебаний аппарата колонного типа по 1-й форме;

приведенное относительное ускорение центра тяжести /-го участка (/=1,2, ..., z) аппарата колонного типа;

коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления;

коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте для /-го

(/= 1,2, ..., z) участка аппарата колонного типа;

коэффициенты;

коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра; коэффициент динамичности при ветровой нагрузке;

вспомогательный коэффициент для у-й обслуживающей площадки аппарата колонного типа.

3

4    Общие положения

4.1    При расчете на прочность и устойчивость сосудов и аппаратов следует учитывать перечисленные в ГОСТ 34233.1 (пункт 4.1) нагрузки и воздействия, возникающие в условиях эксплуатации, испытания и монтажа.

4.2    Расчетное давление, коэффициенты прочности сварных швов и прибавки к толщине стенки определяют по ГОСТ 34233.1.

4.3    Расчетную температуру и температурные напряжения определяют в соответствии с ГОСТ

34233.1 (раздел 5).

4.4    Весовую нагрузку от собственной массы сосуда или аппарата и его содержимого определяют по проектной документации.

4.5    Ветровую нагрузку определяют для сосудов и аппаратов, устанавливаемых на открытой площадке.

Ветровую нагрузку учитывают в соответствии с 5.2.

Нормативные значения ветрового давления принимают по строительным нормам и правилам государств, упомянутых в предисловии как проголосовавшие за принятие межгосударственного стандарта³.

4.6    Нагрузку от сейсмического воздействия определяют для всех сосудов и аппаратов, предназначенных для установки на площадках с сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов по шкале MSK-64.

Интенсивность сейсмических воздействий для района установки сосуда или аппарата принимают по картам общего сейсмического районирования⁴.

Нагрузку от сейсмического воздействия учитывают в соответствии с 5.3.

4.7    Влияние других внешних нагрузок и воздействий на сосуд или аппарат учитывают в соответствии с разделом 6.

4.8    Перечень дополнительных нагрузок, вызывающих изменение напряженно-деформированного состояния элементов сосудов и аппаратов, приведен в 6.1.

4.9    Нагрузки от присоединяемых трубопроводов учитывают в соответствии с 6.2.

4.10    Снеговые нагрузки при расчете сосудов и аппаратов, работающих под давлением, как правило, не учитывают, за исключением аппаратов, имеющих значительные горизонтальные поверхности, например аппаратов воздушного охлаждения. В этом случае снеговые нагрузки принимают по строительным нормам и правилам государств, упомянутых в предисловии, как проголосовавших за принятие межгосударственного стандарта³.

5    Расчет на ветровые и сейсмические нагрузки

5.1    Расчетные схемы основных типов сосудов и аппаратов

5.1.1    Расчетные схемы включают в себя:

-    расчетные модели нагрузок и воздействий;

-    расчетные модели, описывающие напряженно-деформированное состояние сосуда или аппарата.

Для аппаратов колонного типа высотой не менее Юме отношением H/D_min не менее 1,5, а также высотой менее 10 м с отношением H/D_min более 5, закрепленных в нижних сечениях, при определении усилий от ветровой и сейсмической нагрузок в качестве расчетной динамической модели принимают консольный упругозащемленный прямолинейный стержень переменного кольцевого сечения с массами, сосредоточенными в серединах участков.

При рассмотрении колебаний такого стержня принимают, что движение его узлов происходит в одной плоскости (см. рисунок 1).

Высоту аппарата Н отсчитывают от уровня закрепления аппарата (верхнего обреза фундамента) и разбивают на z участков высотой, как правило, /?₍ не более 10 м.

ГОСТ 34283-2017

Если аппарат устанавливают на высокий постамент или на специальную конструкцию (этажерку), то при вычислении коэффициентов, зависящих от изменения давления ветра и сейсмической силы по высоте, учитывают расстояние от поверхности земли х_осн до уровня закрепления аппарата. При этом динамические характеристики расчетной модели аппарата рекомендуют определять с учетом податливости опорной конструкции.

Ветровую нагрузку, распределенную непрерывно по высоте аппарата, заменяют сосредоточенными горизонтальными силами, приложенными в серединах каждого из z участков расчетной схемы.

Расчетную сейсмическую нагрузку прикладывают горизонтально в серединах каждого из z участков.

5.1.2    Для вертикальных сосудов и аппаратов, опирающихся на опоры-лапы, опоры-стойки, пластинчатые опоры, а также аппаратов колонного типа высотой менее Юме отношением H/D_mjn не более 5 в качестве расчетной схемы принимают невесомый консольный стержень кольцевого сечения с массой, сосредоточенной в центре тяжести аппарата.

В этом случае в качестве краевых условий допускается использовать как упругое, так и жесткое защемление.

Ветровую нагрузку, распределенную непрерывно по высоте аппарата, заменяют сосредоточенной горизонтальной силой и моментом, приложенными в центре тяжести аппарата.

Расчетную сейсмическую нагрузку прикладывают горизонтально в центре тяжести аппарата.

5.1.3    Для горизонтальных сосудов и аппаратов в качестве расчетной схемы принимают балку переменного кольцевого сечения, шарнирно опертую в местах расположения опор и нагруженную распределенными и сосредоточенными усилиями от действия весовой, ветровой или сейсмической нагрузки. Допускается, как и в случае вертикальных аппаратов, рассматривать балку переменного кольцевого сечения, как невесомую, а массу сосредотачивать в центрах участков.

5.1.4    Расчет по настоящему стандарту распространяется на вертикальные и горизонтальные сосуды и аппараты с отношением толщины стенки к диаметру больше чем 0,002. Для более тонкостенных сосудов при расчете на ветровые и сейсмические нагрузки следует учитывать возможность местной потери устойчивости при действии ветра, эффект от воздействия волн жидкости при колебаниях сосуда и другие дополнительные факторы.

5.1.5    В качестве расчетной схемы при расчете на сейсмическое воздействие для теплообменных труб трубных пучков кожухотрубчатых теплообменных аппаратов и аппаратов воздушного охлаждения принимается балка постоянного кольцевого сечения с равномерно распределенной по длине массой, свободно опертая в местах расположения перегородок или дефлекторов и защемленная с двух сторон для аппаратов воздушного охлаждения и всех типов кожухотрубчатых теплообменных аппаратов, кро-

5

ме аппаратов с U-образными трубами. Для кожухотрубчатых теплообменных аппаратов с U-образными трубами — защемление с одной стороны.

5.1.6    Расчетные схемы для других типов аппаратов при расчете на действие ветровых, сейсмических и других внешних нагрузок выбирает организация (предприятие или физическое лицо), выполняющая расчет аппарата. Принятые расчетные схемы должны отражать особенности аппарата и соответствовать требованиям настоящего стандарта и строительным нормам и правилам государств, упомянутых в предисловии как проголосовавшие за принятие межгосударственного стандарта⁵.

5.1.7    Ответственность за выбор расчетной схемы при расчете на ветровые, сейсмические и другие внешние нагрузки во всех случаях несет организация (предприятие или физическое лицо), выполнявшая соответствующий расчет.

5.2 Сочетание нагрузок в различных условиях

5.2.1    Сосуды и аппараты рассчитывают в рабочих условиях, условиях испытания и условиях монтажа.

5.2.2    В рабочих условиях расчет сосуда или аппарата выполняют на действие ветровой нагрузки и ветровой нагрузки при резонансном вихревом возбуждении и на действие нагрузки от сейсмического воздействия в сочетании с остальными действующими на аппарат нагрузками. В качестве расчетного выбирают сочетание нагрузок, приводящее к более консервативным результатам.

5.2.3    В условиях испытания сосуда или аппарата учитывают действие ветровой нагрузки в объеме 60 % в сочетании с остальными, действующими на аппарат нагрузками, которые могут иметь место при гидро- или пневмоиспытании. Нагрузку от сейсмического воздействия в условиях испытания не рассматривают.

5.2.4    В условиях монтажа сосудов и аппаратов выполняют расчет на прочность элементов их крепления на действие ветровой или сейсмической нагрузки. В качестве расчетного выбирают сочетание нагрузок, приводящее к более консервативным результатам.

5.2.5    В зависимости от типа аппарата устанавливают расчетные сечения для проверки условий прочности и устойчивости и проводят проверку прочности элементов опор и опорных сечений с учетом ветровых и сейсмических нагрузок по ГОСТ 34233.9 или по ГОСТ 34233.5.

5.2.6    Расчет на прочность и устойчивость цилиндрических и конических обечаек сосудов и аппаратов с учетом дополнительных усилий от ветровых нагрузок и нагрузок от сейсмического воздействия выполняют по ГОСТ 34233.2. При этом в случае, если в одном и том же поперечном сечении обечайки одновременно действуют изгибающие моменты или перерезывающие силы в двух взаимно перпендикулярных плоскостях, в расчетные формулы ГОСТ 34233.2 следует подставлять геометрические суммы указанных моментов и перерезывающих сил.

5.3 Определение расчетных усилий от ветровых нагрузок

5.3.1    Нагрузки, возникающие при взаимодействии ветра с сосудами и аппаратами

Рассматриваемые нагрузки разделяют на два вида:

-    ветровая нагрузка, действующая горизонтально вдоль направления ветрового потока, которая подразделяется на среднюю и пульсационную составляющие;

-    нагрузка при резонансном вихревом возбуждении, действующая горизонтально поперек направления ветрового потока, связанная со срывом вихрей с боковых поверхностей сосудов и аппаратов.

5.3.1.1    Средняя составляющая ветровой нагрузки действует на сосуды и аппараты статически и учитывается при расчете всех сосудов и аппаратов, установленных на открытой площадке.

Основой для определения средней составляющей ветровой нагрузки является нормативное значение ветрового давления q₀, установленное по региональным картам районирования по строительным нормам и правилам государств, упомянутых в предисловии как проголосовавшие за принятие межгосударственного стандарта⁶.

1

Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 14 декабря 2017 г. № 2001-ст ГОСТ Р 51273-99 отменен с 1 августа 2018 г.

2

В Российской Федерации в ГОСТ Р 53682-2009 «Установки нагревательные для нефтеперерабатывающих заводов. Общие технические требования».

3

В Российской Федерации действует СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07—85³ Нагрузки и воздействия».

4

В Российской Федерации действуют карты ОСР-2015 СП 14.13330.2014 «СНиП 11-7—81³ Строительство в сейсмических районах».

5

В Российской Федерации действуют СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07—85⁵ Нагрузки и воздействия» и СП 14.13330.2014 «СНиП 11-7—81⁵ Строительство в сейсмических районах».

6

В Российской Федерации в зависимости от ветрового района по СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07—85⁵ Нагрузки и воздействия»:

Ветровые районы    la    I    II    III    IV    V    VI    VII

Нормативное значение ветрового    ₂₃₀ 3QQ 3QQ 48Q    60Q    73Q    85Q

давления q₀, H/ivr

6